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    135MW汽輪發(fā)電機(jī)組4號瓦軸振動超標(biāo)原因分析

    2019-10-21 16:53:14張維
    科學(xué)與財富 2019年12期
    關(guān)鍵詞:過盈量振動

    張維

    摘要:為了確?;鹆Πl(fā)電機(jī)組運(yùn)行安全,各企業(yè)對汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)等重要設(shè)備的振動情況都進(jìn)行了嚴(yán)密的監(jiān)測,并對軸振、瓦振等數(shù)值范圍進(jìn)行了嚴(yán)格規(guī)定,當(dāng)超出標(biāo)準(zhǔn)范圍后機(jī)組將自動停運(yùn)。我司3號機(jī)組在開機(jī)過程中因4號瓦軸振數(shù)值超標(biāo)觸發(fā)保護(hù)動作,造成跳機(jī)事件。分析發(fā)現(xiàn),其主要由發(fā)電機(jī)回水座接觸式密封滑塊過盈量過大和退讓孔加工精度不足引起,通過調(diào)整滑塊安裝間隙、優(yōu)化退讓孔加工工藝,成功消除振動超標(biāo)缺陷。

    關(guān)鍵詞:振動;密封滑塊;過盈量;退讓孔

    1.設(shè)備概況

    我司3號機(jī)組汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)的N135 13.14/535/535型超高壓、中間再熱、雙缸雙排汽、凝汽式汽輪機(jī),并與QF8 135 2型雙水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)配套,于2001年投產(chǎn)運(yùn)營。汽輪機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子和低壓轉(zhuǎn)子由1、2、3號橢圓瓦進(jìn)行三點支承。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子由4、5號橢圓瓦支承,其轉(zhuǎn)子線圈均采用內(nèi)部通水冷卻,并有獨(dú)立的內(nèi)部水系統(tǒng),該系統(tǒng)由進(jìn)水座、回水座、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子、管道等組成。該回水座十分靠近4號軸瓦,兩者距離約0.5m。2002年,3號機(jī)組發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座行了升級改造,將回水座水擋密封形式由齒型密封改為哈爾濱某公司的滑塊密封。該新型回水座主要由回水座殼體、低壓缸側(cè)水擋、發(fā)電機(jī)側(cè)水擋、密封滑塊等組成,其密封滑塊與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子采用接觸式密封方法,利用0~0.20mm的過盈緊力,成功消除回水座水擋漏水問題。新型滑塊密封水擋結(jié)構(gòu)如圖一所示。

    2017年11月,3號機(jī)組按計劃開展A級檢修工作。根據(jù)相關(guān)要求,由原回水座改造公司采用包公包料形式,安排專業(yè)人員對3號發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座進(jìn)行解體清理并更換新密封滑塊。2018年1月13日,3機(jī)組啟動,當(dāng)轉(zhuǎn)子沖轉(zhuǎn)至900r/min時,4號瓦軸振躍升至213urn,經(jīng)過運(yùn)行人員調(diào)整措施及長時間暖機(jī)后軸振數(shù)值降低到113um,機(jī)組繼續(xù)沖轉(zhuǎn)至3000r/min后定速,但4號瓦軸振數(shù)值逐漸增大至253um,軸振保護(hù)動作跳機(jī),惰走過程中軸振最大達(dá)430um(見圖二)。

    2.4號瓦軸振動超標(biāo)原因分析

    2.1軸振超標(biāo)的主要潛在因素

    汽輪發(fā)電機(jī)組引發(fā)軸振超標(biāo)的因素很多,但主要包括:1)結(jié)構(gòu)設(shè)計因素影響,2)運(yùn)行調(diào)整因素影響,3)檢修安裝因素影響三個方面。

    2.2潛在因素排查

    (1)結(jié)構(gòu)設(shè)計因素影響

    2017年11月A級檢修前,3號汽輪發(fā)電機(jī)組連續(xù)正常運(yùn)行16年,各項參數(shù)均符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求,未發(fā)生過4號瓦軸振超標(biāo)現(xiàn)象,且結(jié)構(gòu)相同的4號機(jī)組也為發(fā)生過類似問題,因此排除因結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理引發(fā)4號瓦軸振超標(biāo)可能。

    (2)運(yùn)行調(diào)整影響

    3號機(jī)組啟動過程中,蒸汽溫度、壓力、真空度、汽缸溫差、缸脹、脹差、軸封蒸汽溫度等參數(shù)均無異常,疏水、暖機(jī)、沖轉(zhuǎn)等操作正確,可以排除運(yùn)行調(diào)整因素對4號瓦軸振超標(biāo)的影響。

    (3)檢修安裝影響

    檢修安裝影響主要分為轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡影響、聯(lián)軸器同心度影響、軸承自身特性影響、軸系中心影響、滑銷系統(tǒng)影響、動靜間隙影響,加工工藝影響等。

    在剛完成的3號機(jī)組A級檢修中,檢修人員對汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)及各附件都進(jìn)行了徹底的解體、檢查與修復(fù)工作。轉(zhuǎn)子上輪轂、葉片、拉筋、圍帶、平衡塊及其它零件未發(fā)現(xiàn)松脫、斷裂、磨損等異常情況,轉(zhuǎn)子彎曲、瓢偏等數(shù)值符合要求,可排查轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡影響;中低壓聯(lián)軸器同心度、低發(fā)聯(lián)軸器同心度修后數(shù)值均小于0.02mm,符合標(biāo)準(zhǔn)要求,且較修前0.03mm有所下降,可排除聯(lián)軸器同心度影響;軸瓦接觸、間隙、緊力、軸系中心、滑銷間隙等各項數(shù)據(jù)滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,可排除軸承自身特性、軸系中心、滑銷系統(tǒng)等相關(guān)因素影響。

    3號機(jī)組啟動沖轉(zhuǎn)過程中,高中壓缸、低壓缸各部位均未發(fā)現(xiàn)碰磨現(xiàn)象,可排除汽輪機(jī)動靜間隙不當(dāng)影響。但在對發(fā)電機(jī)及各附件進(jìn)行現(xiàn)場檢查時,發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座位置有明顯碰磨聲音。對比A級檢修前后汽輪發(fā)電機(jī)組各瓦振動數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn),1~5號瓦的瓦振變化較小,1、5號瓦軸振數(shù)值同樣變化較小,2、3號瓦軸振數(shù)值小幅上升,4號瓦軸振數(shù)據(jù)大幅上升(見表一)。因此,初步懷疑是靠近4號瓦的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座水擋密封滑塊動靜間隙不合理,過盈量過大,造成4號瓦軸振超標(biāo)。

    2.2準(zhǔn)確原因確認(rèn):

    為確定軸振超標(biāo)準(zhǔn)確原因,2018年1月14日,3號機(jī)組再次啟動,沖轉(zhuǎn)至900r/min時4號瓦軸振達(dá)182um。再次發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座低壓缸側(cè)有明顯碰磨聲,利用紅外測溫儀測量該處軸頸溫度達(dá)60。C左右,比發(fā)電機(jī)側(cè)溫度明顯偏高(發(fā)電機(jī)側(cè)軸頸溫度約30。C左右),且同類型的其他3臺機(jī)組該位置的軸頸溫度也在30。C左右,確認(rèn)3號機(jī)組回水座低壓缸側(cè)水擋密封滑塊與軸頸存在嚴(yán)重碰磨現(xiàn)象。

    解體發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座,發(fā)現(xiàn)低壓缸側(cè)水擋密封滑塊存在磨損、高溫?zé)F(xiàn)象(見圖三)。測量密封滑塊在磨損0.9mm后仍有接近1mm過盈量(過盈量標(biāo)準(zhǔn)要求:0~0.20mm),過盈量超標(biāo)嚴(yán)重。因此,回水座水擋密封滑塊動靜間隙不合理,過盈量過大,與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)生嚴(yán)重碰磨,是3號汽輪發(fā)電機(jī)組4號瓦軸振超標(biāo)的主要原因。

    同時,發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座密封滑塊退讓孔一般是經(jīng)過現(xiàn)場定位后再利用電鉆、三棱刀等工具進(jìn)行手工制作。由于三棱刀手工鉸孔存在難度大、精度低等問題,此次低壓缸側(cè)水擋中部分密封滑塊退讓孔加工精度出現(xiàn)較大偏差(見圖四),滑塊存在卡澀現(xiàn)象。該部分密封滑塊卡澀后,無法靈活的根據(jù)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子位置實時進(jìn)行伸縮、進(jìn)退,引發(fā)轉(zhuǎn)子受力不均,破壞平衡狀態(tài),加劇發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的振動。因此,回水座密封滑塊退讓孔加工精度不足,也是3號機(jī)組4號瓦軸振超標(biāo)的主要原因。

    3.處理方案

    3.1密封滑塊安裝間隙調(diào)整

    (1)發(fā)電機(jī)側(cè)密封滑塊安裝間隙

    回水座發(fā)電機(jī)側(cè)水擋正對發(fā)電機(jī),且距發(fā)電機(jī)端蓋不足200mm,如果出現(xiàn)發(fā)電機(jī)側(cè)水擋漏水現(xiàn)象,將直接飛濺至發(fā)電機(jī)殼體,大幅降低發(fā)電機(jī)絕緣數(shù)值,嚴(yán)重威脅機(jī)組運(yùn)行安全。因此,回水座發(fā)電機(jī)側(cè)水擋密封滑塊間隙取合格范圍中的較大值:0.15~0.20mm,即與發(fā)電機(jī)軸頸保持0.15~0.20mm的過盈緊力。

    (2)低壓缸側(cè)密封滑塊安裝間隙

    發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座低壓缸側(cè)水擋背對發(fā)電機(jī),且距離發(fā)電機(jī)相對較遠(yuǎn),即使輕微漏水對發(fā)電機(jī)運(yùn)行安全影響較小。因此,在咨詢回水座生產(chǎn)廠家專家意見后,將回水座低壓缸側(cè)水擋密封滑塊間隙調(diào)整為0.15~0.20mm,即與發(fā)電機(jī)軸頸不接觸,保持0.15~0.20mm的間隙。

    3.2優(yōu)化退讓孔加工工藝

    (1)發(fā)電機(jī)回水座水擋密封滑塊退讓孔現(xiàn)場定位后,應(yīng)選用4.0mm鉆頭鉆孔,再利用4.0mm銑刀進(jìn)行擴(kuò)孔,確保退讓孔加工精度,嚴(yán)禁使用鉆頭、三棱刀進(jìn)行擴(kuò)孔。

    (2)水擋密封滑塊安裝后應(yīng)確保其伸縮、進(jìn)退動作靈活,各滑塊之間過度圓滑,滑塊圓心與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子圓心重合。

    (3)回水座裝復(fù)完畢后,低壓缸側(cè)水擋密封滑塊與軸頸接觸面使用0.15mm塞尺應(yīng)能夠全周通過。同時,發(fā)電機(jī)側(cè)水擋滑塊與軸頸接觸面使用0.01mm塞尺應(yīng)不能塞入。

    經(jīng)過上述處理,2018年1月17日,3號機(jī)組再次啟動,4號瓦軸振數(shù)值大幅下降至0.06mm以下,汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)等重要設(shè)備各項參數(shù)正常,機(jī)組順利并網(wǎng)發(fā)電。

    4結(jié)論

    通過以上分析,3號機(jī)組4號瓦軸振超標(biāo)引發(fā)跳機(jī)事故的主要原因是發(fā)電機(jī)接觸式回水座密封滑塊過盈量過大和退讓孔加工精度不足。在確保機(jī)組安全的情況下,我司通過擴(kuò)大低壓缸側(cè)滑塊間隙、增加發(fā)電機(jī)側(cè)滑塊過盈緊力、采用銑刀擴(kuò)孔等方式調(diào)整密封滑塊間隙、優(yōu)化退讓孔加工工藝,成功達(dá)到消除4號瓦軸振超標(biāo)缺陷的目的。

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