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    溫濕獨(dú)立控制地源熱泵的熱堆積緩解及能耗分析

    2019-10-09 05:54:20李心儀李麗偉田會(huì)珍
    上海節(jié)能 2019年9期
    關(guān)鍵詞:源熱泵熱泵時(shí)段

    李心儀 李麗偉 田會(huì)珍

    上海電力大學(xué)能源與機(jī)械工程學(xué)院

    0 引言

    地源熱泵作為可再生能源技術(shù),具有綠色環(huán)保、系統(tǒng)性能及可靠性較高,且可靈活聯(lián)合多種輔助裝置等特點(diǎn),在建筑供暖與制冷空調(diào)中的應(yīng)用日益增多[1,2],復(fù)合的功能也不斷增加。近年來出現(xiàn)的溫濕獨(dú)立控制熱泵空調(diào)系統(tǒng)適用于夏季炎熱、漫長(zhǎng)且潮濕的南方地區(qū)辦公樓建筑,它是在傳統(tǒng)地源熱泵空調(diào)基礎(chǔ)上附加了一套溶液除濕裝置,其空調(diào)末端和除濕裝置分別調(diào)節(jié)建筑室內(nèi)的溫度及濕度,可有效凈化室內(nèi)空氣、提高體感舒適性[3]。

    同時(shí),存在兩大突出問題制約著系統(tǒng)的運(yùn)行性能及成本。一方面,非寒冷地區(qū)特別是夏季炎熱的南方等地,由于夏季冷負(fù)荷大于冬季熱負(fù)荷,導(dǎo)致冬夏兩季對(duì)地下土壤的送熱量和取熱量不平衡,長(zhǎng)期運(yùn)行會(huì)產(chǎn)生土壤熱堆積,影響系統(tǒng)的運(yùn)行效率及能耗。另一方面,系統(tǒng)由于溶液除濕裝置的初安裝,以及后續(xù)除濕劑再生需要一定熱量供給,將導(dǎo)致系統(tǒng)運(yùn)行成本的增加[4]。考慮前者,鉆孔間距和土壤吸放熱差等是影響土壤熱堆積的重要因素,鉆孔間距增大,傳熱效果得到改善,熱累積量得以減小,但隨之占地面積也將增大,這與當(dāng)前日益緊張的建筑用地形成了矛盾,此外土壤吸放熱差是很難直接調(diào)控的客觀因素[5]。對(duì)于后者若能將熱泵機(jī)組余熱用于除濕劑的再生,則既能降低能耗及成本,又可間接減小土壤吸放熱差。

    綜上所述,緩解地源熱泵土壤熱堆積,需要兼顧占地、能耗及成本等多方面、多環(huán)節(jié),以期更好地滿足實(shí)用要求。本文結(jié)合地埋管間距及逆工況運(yùn)行探討溫濕獨(dú)立控制熱泵空調(diào)系統(tǒng)土壤熱堆積緩解及節(jié)能降耗方案的可行性。

    1 土壤熱堆積緩解方案

    考慮到辦公樓內(nèi)空調(diào)工作時(shí)間的特殊性,即大部分為白天工作,夜晚停機(jī)。為緩解土壤熱堆積,方案著重結(jié)合了溫濕獨(dú)立控制地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)自身特點(diǎn)及運(yùn)行工況。在濕熱的南方地區(qū)辦公樓,采用該系統(tǒng)的優(yōu)勢(shì)在于可實(shí)現(xiàn)室內(nèi)溫度及濕度的單獨(dú)調(diào)節(jié),空調(diào)末端控制溫度、除濕裝置調(diào)節(jié)濕度。但采用溶液除濕法,運(yùn)行一定時(shí)間后,除濕劑會(huì)由濃變稀,若不加處理將影響后續(xù)循環(huán)的除濕效果。通過加熱稀溶液使其恢復(fù)濃度可實(shí)現(xiàn)除濕劑的再生,而濃溶液再生所需熱量若能由熱泵機(jī)組余熱提供,同時(shí)還可以間接緩解冷熱負(fù)荷的不平衡、降低能耗與成本??紤]到熱泵機(jī)組的余熱可基于系統(tǒng)運(yùn)行逆工況獲得,方案擬結(jié)合地埋管間距調(diào)整及逆工況運(yùn)行緩解土壤熱堆積、降低系統(tǒng)能耗。如圖1所示,以夏季運(yùn)行為例,熱泵機(jī)組白天運(yùn)行工況,向空調(diào)末端和除濕裝置提供冷負(fù)荷用于制冷和除濕,此過程中溶液變稀。夜晚在低電價(jià)時(shí)段運(yùn)行冬季工況(即逆工況),機(jī)組通過埋管換熱器吸收土壤中多余的熱量,產(chǎn)生高溫?zé)嵩从糜诔凉駝┫∪芤涸偕鸀闈馊芤海詡浜罄m(xù)循環(huán)使用。為有效緩解土壤中累積的熱量,基于此方案,兼顧占地面積及能耗,尋求優(yōu)于傳統(tǒng)地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)能效、溫濕獨(dú)立控制熱泵空調(diào)系統(tǒng)的逆工況運(yùn)行時(shí)段及相對(duì)較小鉆孔間距值,以此緩解土壤熱堆積、提高熱泵機(jī)組的性能參數(shù)、降低能耗。

    圖1 土壤熱堆積緩解方案

    2 系統(tǒng)建模與驗(yàn)證

    2.1 地埋管傳熱模型

    本文以單U型地埋管換熱器作為研究對(duì)象,基于準(zhǔn)三維模型,假設(shè)各個(gè)鉆孔的傳熱條件、埋管特性相同;忽略各部分接觸熱阻;忽略地下水及地表溫度的影響[6]。

    1)單鉆孔與周圍土壤的傳熱控制方程:

    式中:r—鉆孔半徑,m;

    ρ—土壤密度,kg/m3;

    C—土壤熱容,J/(m3·℃) ;

    Tl—瞬態(tài)溫度,℃;

    ql—瞬態(tài)熱流;

    λ—土壤導(dǎo)熱系數(shù)。

    2)埋管外壁與鉆孔壁的導(dǎo)熱方程為:

    式中:ρb—回填材料密度,kg/m3;

    Cb—回填材料比熱容,W/m3;

    λb—回填材料導(dǎo)熱系數(shù),W/( )m·K ;

    rb—鉆孔內(nèi)部軸心沿軸向的距離,m。

    3)兩個(gè)鉆孔間埋管內(nèi)流體與周圍土壤之間的換熱方程:

    式中:q—單位體積換熱量,W/m3;

    Cf—流體體積比熱容,J/(m3·℃) ;

    qf—流體流速,m3/s;

    Tb—鉆孔壁溫,℃;

    d—鉆孔間距,m;

    H—鉆孔深度,m;

    αP為流體與鉆孔壁之間的對(duì)流換熱系數(shù),W/(m ·℃) ;

    Tfin,Tfout—地埋管進(jìn)、出水溫度,℃。其中Tfout= β·Tfin+(1 -β)Tb;

    2.2 熱泵系統(tǒng)Trnsys模型

    以上海某地區(qū)辦公樓為應(yīng)用對(duì)象[7],建立溫濕獨(dú)立控制的地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)Trnsys模型,如圖2所示。模型中主要包括埋管換熱器、熱泵機(jī)組、空調(diào)末端、溶液系統(tǒng)、控制器和計(jì)算器模塊。根據(jù)實(shí)際建筑物的冷熱負(fù)荷、干濕溫度、埋管選型、以及選型熱泵機(jī)組的制熱、制冷量等性能指標(biāo)選擇Type-557a埋管換熱器、Type-668水-水式熱泵機(jī)組、marco溶液除濕組合模塊等部件,通過輸入埋管換熱器的形狀參數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù),鉆孔間距、深度、數(shù)量,建筑物逐時(shí)濕負(fù)荷,熱泵的額定制熱、制冷量以及熱泵的數(shù)量等參數(shù),依據(jù)熱量的流動(dòng)關(guān)系、質(zhì)量的流動(dòng)關(guān)系或時(shí)間啟停裝置等進(jìn)行連接。

    圖2 溫濕獨(dú)立控制地源熱泵系統(tǒng)Trnsys模型

    熱泵機(jī)組的COP可通過擬合的方式來獲得[8]:先通過計(jì)算得到選型熱泵機(jī)組在不同埋管出水溫度下的COP,然后進(jìn)行模擬埋管出水溫度與COP的差分,最后利用Matlab編程計(jì)算得到熱泵進(jìn)水溫度與COP的二次關(guān)系式:

    式中:Qheating,Qcooling—模型的制熱、制冷能力,KJ/hr;

    Pheating,Pcooling—制熱、制冷模型中熱泵的功率,KJ/hr;

    Tfin,Tfin'—熱泵蒸發(fā)器、冷凝器進(jìn)水溫度,℃。

    熱泵機(jī)組性能評(píng)判指標(biāo)之一為機(jī)組耗電量,根據(jù)上述熱泵性能模型可以得出熱泵機(jī)組耗電量為:

    式中:w—熱泵運(yùn)行期間耗電量,kWh;

    Qi—i時(shí)刻的制冷量或制熱量,W;

    COPi—熱泵在i時(shí)刻的能效比;

    t—設(shè)定的時(shí)間步長(zhǎng),s。

    2.3 數(shù)值參數(shù)及模型驗(yàn)證

    2.3.1 U型管

    以垂直單U型地埋管換熱器為研究對(duì)象,管群設(shè)計(jì)為5×9形式,根據(jù)地源熱泵設(shè)計(jì)規(guī)范[9],選擇HDPE 管,傳熱系數(shù)為 0.512W/m.k,管外徑32mm,管內(nèi)徑26mm,長(zhǎng)度為120m,管內(nèi)循環(huán)液為水,管內(nèi)設(shè)計(jì)流速為1m/s。

    2.3.2 土壤熱物性

    設(shè)置初始土壤溫度為18.5℃,土壤熱物性及其他參數(shù)設(shè)置見表1。

    表1 土壤熱物性參數(shù)

    2.3.3 模型驗(yàn)證

    根據(jù)文獻(xiàn)[7]中的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行系統(tǒng)模擬,基本參數(shù):孔深60m,鉆孔直徑110mm,單U型埋管,管外徑32mm,管內(nèi)徑26mm,管間距為4.5m,回填材料導(dǎo)熱系數(shù)為 2.66W/( )m·K ,土壤導(dǎo)熱系數(shù)為2.4W/( )m·K ,通過仿真獲得地埋管出水溫度并與其實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比,如圖3所示。由結(jié)果可知:兩者最大溫差為0.7℃,造成誤差的原因可能是模擬過程忽略了水泵在實(shí)際運(yùn)行過程中也會(huì)產(chǎn)生熱量,從而影響了埋管內(nèi)流體溫度,使模擬值比實(shí)測(cè)值低。二者的溫度變化趨勢(shì)基本一致。

    圖3 埋管出水溫度模擬值與文獻(xiàn)實(shí)測(cè)值

    3 運(yùn)行結(jié)果及分析

    3.1 系統(tǒng)逆工況運(yùn)行最佳時(shí)段確定

    3.1.1 逆工況最短時(shí)長(zhǎng)

    由于除濕液再生所需的總熱量相同,所以逆工況每天從土壤中提取的熱量總量相同,為120kWh,設(shè)定逆工況運(yùn)行于低電價(jià)的夜間,開啟時(shí)間22:00~6:00,分別取1至8h的時(shí)長(zhǎng)(均從22:00開始選取)。大量研究表明,各類地源熱泵能有效緩解熱堆積的鉆孔間距范圍為3m~6m[10]。為此,對(duì)應(yīng)于該范圍內(nèi)以1m為間隔的每一鉆孔間距,模擬溫濕獨(dú)立控制地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行10年后在不同逆工況時(shí)長(zhǎng)下的土壤平均溫度、COP以及制冷季熱泵機(jī)組能耗,見圖4。

    由圖4可見,隨著逆工況運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)的增加,不同鉆孔間距的埋管換熱器周圍土壤的平均溫度都隨之降低,在1h-2h下降速度較快,在3h趨于平緩,這是由于在埋管換熱器吸熱量一定的情況下,隨著逆工況運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)的增加,單位孔深換熱量會(huì)隨之降低,從而促進(jìn)了土壤溫度的恢復(fù)。系統(tǒng)COP呈現(xiàn)先增長(zhǎng)后趨于平緩的趨勢(shì),在時(shí)長(zhǎng)為1h和2h時(shí)相對(duì)較低。機(jī)組的能耗逐漸增加,因長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行逆工況,機(jī)組的性能系數(shù)相對(duì)較高,白天機(jī)組的耗功更低,但大大增加了機(jī)組在夜晚逆工況運(yùn)行時(shí)的耗功,以致機(jī)組能耗大幅度上升。綜合考慮這三種因素,選擇3h為機(jī)組逆工況運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)。

    圖4 各鉆孔間距不同的逆工況時(shí)長(zhǎng)下土壤平均溫度、COP及機(jī)組能耗

    3.1.2 逆工況最佳時(shí)間段

    基于所確定逆工況最短時(shí)長(zhǎng),分析在相同時(shí)長(zhǎng)下,不同逆工況時(shí)段對(duì)緩解土壤熱堆積的影響。將22:00-6:00分為三個(gè)不同時(shí)段:22:00-1:00,24:00-3:00,3:00-6:00。圖5為溫濕獨(dú)立控制地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行10年后在逆工況不同時(shí)段下的土壤平均溫度、COP以及制冷季熱泵機(jī)組能耗圖。從圖5可以看出:土壤平均溫度最低點(diǎn)時(shí)段在3:00-6:00,為 18.727℃ ,最 高 點(diǎn) 時(shí) 段 在 22:00-1:00,為22.588℃;制熱、制冷COP最高值都出現(xiàn)在3:00-6:00時(shí)段分別為4.815和2.82,最低值都出現(xiàn)時(shí)段在 22:00-1:00 為 4.482 和 2.39;能耗最大值時(shí)段在22:00-1:00,為571 058kWh,最低值時(shí)段在 3:00-6:00,為409 206kWh。

    綜上,在機(jī)組運(yùn)行10年后,對(duì)應(yīng)于時(shí)段3:00-6:00的土壤平均溫度更低,土壤中的熱量堆積更少,系統(tǒng)COP相較于其他兩個(gè)時(shí)段更高,機(jī)組的運(yùn)轉(zhuǎn)效率更高、能耗低,有利于降低運(yùn)行成本。因此,本系統(tǒng)選定時(shí)段3:00-6:00為最佳的逆工況運(yùn)行時(shí)段。

    圖5 各鉆孔間距在不同逆工況時(shí)段下的土壤平均溫度、COP及能耗

    3.2 不同鉆孔間距下兩種熱泵系統(tǒng)對(duì)比

    考慮不同鉆孔間距下,對(duì)比分析基于逆工況最佳時(shí)段運(yùn)行的溫濕獨(dú)立控制地源熱泵及普通地源熱泵的系統(tǒng)參數(shù)。圖6為不同鉆孔間距下兩系統(tǒng)運(yùn)行10年埋管周圍土壤的溫升。從圖6可以看出:系統(tǒng)運(yùn)行10年后,隨著鉆孔間距的增大,兩系統(tǒng)周圍的土壤平均溫度都有明顯的降低,且在鉆孔間距為3m~6m的范圍內(nèi),溫濕獨(dú)立控制地源熱泵系統(tǒng)周熱泵系統(tǒng)的445 896kWh,降低了25 226kWh,這是由于溫濕度獨(dú)立控制的地源熱泵系統(tǒng)的性能系數(shù)更高,熱泵機(jī)組的運(yùn)行效率得到提高,能耗也就隨之降低。

    綜上所述,在鉆孔間距為4m~5m的小間距溫濕獨(dú)立控制地源熱泵系統(tǒng)中,可以達(dá)到鉆孔間距為6m的大間距普通地源熱泵系統(tǒng)對(duì)土壤熱堆積的緩解能力,且周圍土壤平均溫度和能耗較低,性能系數(shù)更高。

    圖6 不同鉆孔間距下兩種系統(tǒng)的土壤溫升

    圍土壤溫升都比鉆孔間距為6m的普通地源熱泵系統(tǒng)更低,這是由于夜晚溫濕獨(dú)立控制地源熱泵系統(tǒng)通過運(yùn)行逆工況,吸收白天釋放的多余熱量,相較于普通地源熱泵系統(tǒng)的自然散熱,可以有效地緩解土壤中的熱堆積。

    表2為溫濕獨(dú)立控制地源熱泵系統(tǒng)與普通地源熱泵系統(tǒng)運(yùn)行10年后各個(gè)參數(shù)的對(duì)比,從表中可以看出:在3m~6m的鉆孔間距范圍內(nèi),雖然溫濕獨(dú)立控制的地源熱泵系統(tǒng)在鉆孔間距為3m時(shí)土壤平均溫度最高,為21.785℃,但也明顯低于普通地源熱泵系統(tǒng)的最低土壤平均溫度—鉆孔間距為6m時(shí)的22.613℃。由于溫濕獨(dú)立控制的地源熱泵系統(tǒng)只需排除建筑物內(nèi)的顯熱負(fù)荷,可以利用高溫冷源代替普通地源熱泵系統(tǒng)所需的低溫冷源,所以溫濕獨(dú)立控制的地源熱泵的性能系數(shù)更高,最高COP為4.765。鉆孔間距為4m~5m的溫濕獨(dú)立控制地源熱泵系統(tǒng)相對(duì)于鉆孔間距為6m的普通地源熱泵系統(tǒng)能耗更低,最低為420 670kWh,相對(duì)于普通地源

    表2 兩種熱泵系統(tǒng)參數(shù)對(duì)比

    4 結(jié)論

    1)綜合考慮土壤平均溫度、COP及熱泵機(jī)組能耗三個(gè)因素,逆工況時(shí)長(zhǎng)為3h時(shí)更好,且在3點(diǎn)到6點(diǎn)的時(shí)段下,相對(duì)于其他兩個(gè)時(shí)段土壤平均溫度和能耗更低,分別為18.727℃和409 206kWh;

    2)在3m~6m的鉆孔間距范圍內(nèi),溫濕獨(dú)立控制的地源熱泵系統(tǒng)和普通地源熱泵系統(tǒng)埋管周圍的土壤溫升、能耗都隨著鉆孔間距的增大而逐漸降低,且減小的幅度也在趨于平緩。

    3)在鉆孔間距為4m~5m的溫濕獨(dú)立控制地源熱泵系統(tǒng)中土壤溫升都比鉆孔間距為6m的普通地源熱泵系統(tǒng)低,對(duì)土壤的熱堆積緩解能力更好,最大溫升僅為1.648℃,且熱泵機(jī)組的COP相對(duì)更高,能耗更低,最高可降低25 226kWh。

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