非線性幾何框架模型在電動(dòng)汽車車身正向設(shè)計(jì)中的應(yīng)用

郭 威 陳吉清 黃佳楠 蘭鳳崇

1.華南理工大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院，廣州，5106402.華南理工大學(xué)廣東省汽車工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣州，510640

0 引言

近年來中國汽車產(chǎn)業(yè)發(fā)展迅速，自主品牌正在追趕國外先進(jìn)水平，基于用戶需求和研發(fā)人員設(shè)計(jì)需要的汽車車身正向設(shè)計(jì)(以下簡稱“正向設(shè)計(jì)”)已成為未來發(fā)展的必然趨勢。伴隨汽車電池、電機(jī)、電控技術(shù)等研究方面的進(jìn)展與突破[1-4]，電動(dòng)汽車正成為當(dāng)今汽車行業(yè)的研究熱點(diǎn),電動(dòng)汽車車身的正向設(shè)計(jì)也日益得到了汽車開發(fā)廠家的重視，并逐漸取代了發(fā)展初期的逆向設(shè)計(jì)。

電動(dòng)汽車與傳統(tǒng)汽車的正向設(shè)計(jì)流程均分為概念設(shè)計(jì)、詳細(xì)設(shè)計(jì)、樣車試制與試驗(yàn)四個(gè)階段[5]。其中，概念設(shè)計(jì)階段的任務(wù)是在給定造型設(shè)計(jì)下，從多種結(jié)構(gòu)方案中確定合理的車身結(jié)構(gòu)布置，考慮主要構(gòu)件斷面的特性參數(shù)并進(jìn)行簡化模型的快速建模分析，概念設(shè)計(jì)可提前預(yù)測后期設(shè)計(jì)車身整體性能上的偏差[6]。概念設(shè)計(jì)階段結(jié)束時(shí)就能確定約70%的整車設(shè)計(jì)成本[7]，從而側(cè)面反映出概念設(shè)計(jì)階段在正向設(shè)計(jì)流程中的重要性。

目前，國內(nèi)外概念簡化模型的構(gòu)建主要分為兩類[8-14]：一是未考慮接頭形式的基于梁、殼、質(zhì)量、彈簧單元組合的簡化模型，如ANDERSON[14]已成功為Volvo公司的S40、V50和C70系列轎車搭建了基于梁單元和質(zhì)量單元的概念簡化模型；二是考慮接頭形式的基于梁、殼、質(zhì)量、彈簧單元組合的簡化模型。在實(shí)際過程中，第一種方式得到了更為廣泛的應(yīng)用。但以往由梁單元、殼單元組合的概念簡化模型通常采用線性幾何模型及簡單矩形梁截面單元的形式，該方式會(huì)降低概念簡化模型的精度，不能較好地反映詳細(xì)設(shè)計(jì)階段實(shí)際復(fù)雜的梁截面信息，缺乏后期優(yōu)化指導(dǎo)意義。

本文在傳統(tǒng)汽車正向設(shè)計(jì)方法的基礎(chǔ)上，考慮電動(dòng)汽車與傳統(tǒng)汽車的差別，提出了新的電動(dòng)汽車車身正向設(shè)計(jì)開發(fā)流程；利用HYPERMESH軟件快速建模和自動(dòng)劃分網(wǎng)格的功能，在確定的造型約束及車身結(jié)構(gòu)布置方案下，提出了一種采用非線性幾何框架及復(fù)雜梁截面單元來逼近車身造型及布置的概念簡化模型構(gòu)建新方法；參考文獻(xiàn)[8-14]，提出了概念簡化模型的合理性評(píng)估依據(jù)，利用該評(píng)估依據(jù)可判斷出概念設(shè)計(jì)階段是否發(fā)揮了提前預(yù)測整車性能的作用；基于新的電動(dòng)汽車車身正向設(shè)計(jì)開發(fā)流程，將所提方法應(yīng)用于一款小型電動(dòng)汽車的正向開發(fā)與實(shí)踐。

1 概念設(shè)計(jì)階段模型構(gòu)建與CAE性能分析預(yù)測

新的電動(dòng)汽車車身正向設(shè)計(jì)開發(fā)流程見圖1，只有概念簡化模型符合整體設(shè)計(jì)性能要求時(shí)才能進(jìn)入下一步詳細(xì)設(shè)計(jì)階段，因此第一步的工作是構(gòu)建概念簡化模型。在概念設(shè)計(jì)階段采用未考慮接頭形式的基于梁、殼、質(zhì)量、彈簧單元組合的簡化模型，搭建由梁單元、殼單元組合而成的概念簡化模型，并對(duì)概念設(shè)計(jì)階段的計(jì)算機(jī)輔助工程(computer aided engineering，CAE)性能進(jìn)行分析與預(yù)測。

圖1 電動(dòng)汽車車身正向設(shè)計(jì)流程Fig.1 The forward design process of the electric vehicle body

1.1 非線性幾何框架的建立

首先在HYPERMESH中導(dǎo)入造型面，將已確定的車身結(jié)構(gòu)布置方案抽象簡化為梁結(jié)構(gòu)和板結(jié)構(gòu)。建立反映梁結(jié)構(gòu)的主要特征點(diǎn)時(shí)，在曲率變化大的位置可創(chuàng)建多個(gè)點(diǎn)，采用曲線方式進(jìn)行連接并擬合。對(duì)于復(fù)雜的梁結(jié)構(gòu)，如A、B柱，采用內(nèi)外多段式來劃分，原因是考慮A、B柱梁結(jié)構(gòu)截面變化較大，采用多段擬合能更加貼合后期詳細(xì)設(shè)計(jì)。將所有梁結(jié)構(gòu)在HYPERMESH中用線框結(jié)構(gòu)來簡化，而板結(jié)構(gòu)可采用HYPERMESH及CATIA軟件混合建模的方式，相對(duì)簡單的板件(如地板)可直接在HYPERMESH中建立，而車頂板、前輪罩在CATIA中建模。根據(jù)上述方法搭建的電動(dòng)汽車白車身的非線性幾何框架模型如圖2所示。

圖2 白車身非線性幾何框架模型Fig.2 Nonlinear geometric frame model of body-in-white

1.2 梁截面數(shù)據(jù)庫的建立

梁單元具有承受軸向力、剪切力、彎扭矩的特性，通常用于概念簡化模型中替代后期詳細(xì)設(shè)計(jì)中的殼單元。梁單元的截面參數(shù)是其最重要的特征屬性，反映了結(jié)構(gòu)對(duì)各向載荷下的力學(xué)性能。

在分析以往概念簡化模型梁截面形式及現(xiàn)實(shí)車輛中常見車身結(jié)構(gòu)斷面的基礎(chǔ)上，在HYPERBEAM中建立了40多種不同類型的梁截面數(shù)據(jù)庫，為后期詳細(xì)設(shè)計(jì)階段的梁截面選型提供了不同可能的組合方案。因篇幅有限，表1僅展示了梁截面數(shù)據(jù)庫中建立的幾個(gè)關(guān)鍵部位的截面輪廓及其性能參數(shù)，其中IY、IZ、IYZ分別為截面對(duì)Y軸、Z軸、YZ平面的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。

表1 主要梁結(jié)構(gòu)截面輪廓及參數(shù)Tab.1 Profile and parameters of the main beam structure

1.3 基于復(fù)雜梁截面的概念簡化模型的建立

從以往概念簡化模型的研究分析中可以發(fā)現(xiàn)，概念設(shè)計(jì)階段簡化模型的構(gòu)建方法是影響概念簡化模型精度的一個(gè)重要因素。分析文獻(xiàn)[8-14]發(fā)現(xiàn)，在構(gòu)建概念簡化模型時(shí)針對(duì)梁單元的建立均無相對(duì)完整的方法論述?；诹簡卧獞?yīng)反映實(shí)際車身梁結(jié)構(gòu)空間方向這一核心理念，本文提出了一種基于復(fù)雜梁截面的梁單元建立原則與流程方法，如圖3所示。

圖3 梁單元的建立流程Fig.3 Establishing process of beam element

基于復(fù)雜梁截面的梁單元建立原則就是找到梁截面的剪切中心，平移對(duì)應(yīng)幾何線框使其通過截面剪切中心，對(duì)調(diào)整后的非線性幾何框架賦予梁單元截面屬性，并調(diào)整梁截面局部坐標(biāo)系中的Y軸方向，使其與實(shí)際車身結(jié)構(gòu)在空間坐標(biāo)系下的位置方向近似一致。

圖4a中的曲線為右側(cè)A柱梁截面輪廓，曲線外的圓點(diǎn)為截面剪切中心。圖4b中的1號(hào)線為原非線性幾何線框，2號(hào)線為1號(hào)線平移后通過剪切中心的非線性線框。具體操作如下：對(duì)2號(hào)線進(jìn)行梁單元網(wǎng)格劃分，調(diào)整截面局部坐標(biāo)系下的Y軸在空間坐標(biāo)系下的指向，使梁單元方向與實(shí)際車身結(jié)構(gòu)在空間位置上近似一致，如圖5所示。完成所有梁單元?jiǎng)澐种?，?duì)剩下的板狀結(jié)構(gòu)劃分2D殼單元網(wǎng)格。在建立單元連接問題上，因側(cè)重點(diǎn)不同，故僅采取了以下原則：不同梁單元之間，以及梁單元與殼單元之間的連接均采用剛性連接方式來模擬；剛性連接的連接間距可比后期詳細(xì)設(shè)計(jì)階段中的焊點(diǎn)連接間距稍大，以減小因剛性連接而導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)剛度偏大。

(a)創(chuàng)建剪切中心 (b)平移幾何線框圖4 非線性幾何線框平移Fig.4 The translation of nonlinear geometric line frame

圖5 劃分梁單元Fig.5 Beam element mesh

基于復(fù)雜梁截面的概念簡化模型如圖6所示。從3D顯示方式(圖6b)來看，概念設(shè)計(jì)階段構(gòu)建的簡化模型在車身結(jié)構(gòu)上整體符合設(shè)計(jì)要求，可進(jìn)入下一步分析。

(a)2D顯示方式

(b)3D顯示方式圖6 概念簡化模型的建立Fig.6 The establishment of conceptual simplified model

1.4 概念設(shè)計(jì)階段CAE性能分析與預(yù)測

1.4.1彎曲剛度仿真分析

分別約束前懸架左右安裝點(diǎn)Y、Z方向和Z方向的自由度，分別約束后懸架左右安裝點(diǎn)X、Y、Z方向和X、Z方向的自由度。加載位置選取在左右兩側(cè)門檻梁與座椅平行的位置，左右加載力的大小均為1 kN，共2 kN。選取加載點(diǎn)位置作為測量點(diǎn)。彎曲剛度的計(jì)算表達(dá)式如下：

(1)

式中，F(xiàn)為加載力；d為測量點(diǎn)位移；u1、u2分別為左測點(diǎn)和右測點(diǎn)的輸出位移。

利用HYPERMESH軟件中的RADIOSS求解器對(duì)彎曲工況進(jìn)行求解，得到概念簡化模型在彎曲工況下的位移云圖，見圖7。由分析結(jié)果可知，左右兩側(cè)加載點(diǎn)的輸出位移分別為0.116 7 mm和0.119 9 mm，由式(1)計(jì)算得到概念簡化模型的彎曲剛度為16 906.17 N/mm。

圖7 概念簡化模型彎曲工況位移云圖Fig.7 The displacement contour of conceptual simplified model under bending condition

1.4.2扭轉(zhuǎn)剛度仿真分析

約束后懸架左右安裝點(diǎn)各自6個(gè)方向(即X、Y、Z移動(dòng)及旋轉(zhuǎn)方向)的自由度。在前懸架左右安裝點(diǎn)分別施加Z軸正向力2 kN和Z軸負(fù)向力2 kN。位移測點(diǎn)分別選取左右前懸架與車身的固定連接處。扭轉(zhuǎn)剛度的計(jì)算表達(dá)式如下：

(2)

式中，M為扭矩， N·m；θ為傾斜角度，(°)；L為左右前懸架固定點(diǎn)間距，通過測量得到L=1 021.47 mm。

概念簡化模型在扭轉(zhuǎn)工況下的位移云圖見圖8。由分析結(jié)果可知，左右兩側(cè)加載點(diǎn)的輸出位移分別為1.010 mm和1.056 mm，由式(2)計(jì)算得到概念簡化模型扭轉(zhuǎn)剛度為17 629.79 N·m/(°)。

圖8 概念簡化模型扭轉(zhuǎn)工況位移云圖Fig.8 The displacement contour of conceptual simplified model under torsion condition

1.4.3模態(tài)仿真分析

模態(tài)分析是結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析的基礎(chǔ)，常被用來分析結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性。模態(tài)分析的方法又分為理論模態(tài)分析和實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析，而在概念開發(fā)階段僅能對(duì)理論模態(tài)進(jìn)行分析。理論模態(tài)分析通常采用有限元法對(duì)振動(dòng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散，建立起由質(zhì)量矩陣、剛度矩陣、阻尼矩陣組成的系統(tǒng)特征方程，再根據(jù)已知邊界條件對(duì)上述特征方程進(jìn)行求解，從而得出系統(tǒng)不同頻率下的振動(dòng)特性[15]。

同樣利用HYPERMESH軟件中的RADIOSS求解器對(duì)概念簡化模型進(jìn)行理論模態(tài)求解。前四階振型的位移云圖見圖9，概念簡化模型前四階的固有頻率見表2。

根據(jù)上述CAE性能分析結(jié)果以及開發(fā)此款小型電動(dòng)汽車時(shí)團(tuán)隊(duì)設(shè)定的目標(biāo)(即彎曲剛度大于10 000 N/mm、扭轉(zhuǎn)剛度大于10 000 N·m/(°)、一階固有頻率高于25 Hz)可以判斷，由概念設(shè)計(jì)階段簡化模型預(yù)測得到的整車性能均能完全滿足該小型電動(dòng)汽車的設(shè)定目標(biāo)，因此可對(duì)電動(dòng)汽車進(jìn)行下一步詳細(xì)設(shè)計(jì)。

2 詳細(xì)設(shè)計(jì)階段模型建立與CAE性能分析

2.1 詳細(xì)設(shè)計(jì)階段有限元模型的建立

詳細(xì)設(shè)計(jì)階段的具體主要任務(wù)是對(duì)車身零部件進(jìn)行連接方案、密封性、形貌優(yōu)化、參數(shù)優(yōu)化等設(shè)計(jì)，其中包括接頭設(shè)計(jì)、加強(qiáng)筋和減重孔設(shè)計(jì)，以及優(yōu)化鈑金件的厚度等?；谏鲜鰸M足要求的概念簡化模型，對(duì)該款電動(dòng)汽車進(jìn)行詳細(xì)設(shè)計(jì)，最終得到圖10所示的詳細(xì)設(shè)計(jì)階段有限元模型(以下簡稱“詳細(xì)有限元模型”)。以前防火墻為例，其概念設(shè)計(jì)階段和詳細(xì)設(shè)計(jì)階段的設(shè)計(jì)分別見圖11和圖12。

(a)一階振型

(b)二階振型

(c)三階振型

(d)四階振型圖9 概念簡化模型前四階振型Fig.9 The first four mode shapes of the conceptual simplified model

表2 概念簡化模型前四階頻率Tab.2 The first four frequencies of the conceptual simplified model

圖10 詳細(xì)設(shè)計(jì)階段有限元模型Fig.10 The finite element model of the detailed design phase

圖11 概念設(shè)計(jì)階段的前防火墻設(shè)計(jì)Fig.11 The front firewall design at the conceptual design stage

圖12 詳細(xì)設(shè)計(jì)階段的前防火墻設(shè)計(jì)Fig.12 The front firewall design at the detailed design stage

2.2 詳細(xì)設(shè)計(jì)階段CAE性能分析

2.2.1彎曲剛度仿真分析

采用與概念簡化模型相同的加載方式與約束，得到詳細(xì)有限元模型在彎曲工況下的位移云圖，見圖13。由分析結(jié)果可知，左右兩側(cè)加載點(diǎn)的輸出位移分別為0.137 6 mm和0.139 4 mm，由式(1)計(jì)算得出詳細(xì)有限元模型的彎曲剛度為14 440.43 N/mm。

圖13 詳細(xì)有限元模型彎曲工況位移云圖Fig.13 The displacement contour of the detailed finite element model under bending condition

2.2.2扭轉(zhuǎn)剛度仿真分析

采用與概念簡化模型相同的加載方式與約束，得到詳細(xì)有限元模型在扭轉(zhuǎn)工況下的位移云圖，見圖14。由分析結(jié)果可知，左右兩側(cè)加載點(diǎn)的輸出位移分別為1.146 mm和1.303 mm，由式(2)計(jì)算得出詳細(xì)有限元模型的扭轉(zhuǎn)剛度為14 872.89 N·m/(°)。

圖14 詳細(xì)有限元模型扭轉(zhuǎn)工況位移云圖Fig.14 The displacement contour of the detailed finite element model under torsion condition

2.2.3模態(tài)仿真分析

采用與概念簡化模型相同的求解方式對(duì)詳細(xì)有限模型進(jìn)行模態(tài)求解，前四階振型的位移云圖見圖15，詳細(xì)有限元模型前四階的固有頻率見表3。

(a)一階振型

(b)二階振型

(c)三階振型

(d)四階振型圖15 詳細(xì)有限元模型前四階振型Fig.15 The first four mode shapes of the detailed finite element model

由詳細(xì)設(shè)計(jì)階段的分析結(jié)果以及前期開發(fā)設(shè)定的目標(biāo)(彎曲剛度大于10 000 N/mm、扭轉(zhuǎn)剛度大于10 000 N·m/(°)、一階固有頻率高于25 Hz)可知，詳細(xì)設(shè)計(jì)階段的有限元模型也滿足設(shè)計(jì)要求，可進(jìn)一步進(jìn)行樣車試制與試驗(yàn)。

表3 詳細(xì)有限元模型前四階頻率Tab.3 The first four modes of the detailed finite element model

3 樣車模態(tài)實(shí)驗(yàn)及正向設(shè)計(jì)各階段性能對(duì)比

3.1 樣車模態(tài)實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)方案采用錘擊法單點(diǎn)激勵(lì)輸入測單點(diǎn)響應(yīng)的方式，對(duì)生產(chǎn)的樣車車身進(jìn)行自由模態(tài)實(shí)驗(yàn)，整車共布置104個(gè)測點(diǎn)，部分測點(diǎn)分布見圖16(如編號(hào)4為其中之一測點(diǎn))。

圖16 白車身實(shí)驗(yàn)測點(diǎn)分布Fig.16 Test point distribution of BIW

實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)前四階振型見圖17。實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)前四階頻率值見表4。

3.2 正向設(shè)計(jì)各階段性能對(duì)比

為判斷概念簡化模型的有效性，本文提出了概念簡化模型的合理性評(píng)估依據(jù)：概念簡化模型與后期詳細(xì)有限元模型、樣車實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)的性能指標(biāo)誤差在25%以內(nèi)，即可認(rèn)為概念簡化模型設(shè)計(jì)合理。

3.2.1靜態(tài)性能指標(biāo)對(duì)比

不同階段的靜態(tài)性能對(duì)比見表5。從表5中可以看出，概念設(shè)計(jì)階段簡化模型的彎曲剛度比詳細(xì)設(shè)計(jì)階段有限元模型的彎曲剛度大17.1%，概念簡化模型的扭轉(zhuǎn)剛度比詳細(xì)有限有模型的扭轉(zhuǎn)剛度大18.5%，靜態(tài)性能指標(biāo)上的誤差均在25%以內(nèi)，可認(rèn)為概念設(shè)計(jì)階段簡化模型能較為準(zhǔn)確地預(yù)測后期詳細(xì)設(shè)計(jì)的靜態(tài)性能。

3.2.2動(dòng)態(tài)性能指標(biāo)對(duì)比

在不同設(shè)計(jì)階段的振型方式上，實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)的一階振型表現(xiàn)為前散熱器支架及車身頂部的扭轉(zhuǎn)；二階振型為前散熱器支架的Z軸翹曲；三階振型表現(xiàn)為前擋風(fēng)玻璃下板及前散熱器支架的振動(dòng)；四階振型表現(xiàn)為后輪罩上板的向外擴(kuò)張、向內(nèi)收縮，中部地板的凸起及前散熱器支架的微幅振動(dòng)。從概念簡化模型和詳細(xì)有限元模型的結(jié)果來看，兩種模型的前三階振型與實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)的前三階振型方式均較為吻合，只是在二階振型中的詳細(xì)有限元模型出現(xiàn)了地板的局部模態(tài)，前散熱器支架與前擋風(fēng)玻璃僅出現(xiàn)了小幅擺動(dòng)位移，但其振型與實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)振型保持一致。在第四階振型中，由于概念簡化模型在后輪罩上板處采用了截面寬厚的梁單元，以致該處的結(jié)構(gòu)剛度大于該處采用薄殼單元的詳細(xì)有限元模型的剛度，因此只出現(xiàn)了中部地板的凸起和前散熱器支架的小幅振動(dòng)。經(jīng)放大觀察可以發(fā)現(xiàn)，后輪罩上板處仍存在向外擴(kuò)張和向內(nèi)收縮的趨勢，符合實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)第四階振型的表現(xiàn)。

(a)一階振型

(b)二階振型

(c)三階振型

(d)四階振型圖17 實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)前四階振型Fig.17 The first four mode shapes of the experimental modal

表4 實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)前四階頻率Tab.4 The first four modes of the experimental modal

表5 正向設(shè)計(jì)不同階段靜態(tài)性能對(duì)比Tab.5 The static performance comparison between different forward design stages

各階模態(tài)頻率誤差的對(duì)比見表6，可以看出，詳細(xì)有限元模型相對(duì)于實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)的誤差均在5%以內(nèi)，驗(yàn)證了詳細(xì)有限元模型的有效性；同時(shí)概念簡化模型相對(duì)詳細(xì)有限元模型和實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)的平均誤差分別為10.9%和15.4%，均小于25%，且處于所提出的評(píng)判概念簡化模型合理性依據(jù)的誤差范圍內(nèi)。

表6 正向設(shè)計(jì)不同階段模態(tài)頻率誤差Tab.6 The modal frequency error between different forward design stages %

由上述振型方式和模態(tài)頻率誤差分析可知，概念簡化模型能較為準(zhǔn)確地預(yù)測后期詳細(xì)設(shè)計(jì)階段和樣車的模態(tài)性能。

4 結(jié)論

(1)在汽車車身正向設(shè)計(jì)的概念設(shè)計(jì)階段提出了一種新的、采用非線性幾何框架及復(fù)雜梁截面單元來逼近車身造型及布置的概念簡化模型構(gòu)建方法以及電動(dòng)汽車車身正向設(shè)計(jì)開發(fā)流程。

(2)結(jié)合一款小型電動(dòng)車項(xiàng)目開展了電動(dòng)汽車車身正向設(shè)計(jì)方法研究與實(shí)踐。依次完成了電動(dòng)汽車的概念設(shè)計(jì)與分析、詳細(xì)設(shè)計(jì)與分析、樣車試驗(yàn)與分析的工作，并針對(duì)概念設(shè)計(jì)階段的任務(wù)是預(yù)測后期設(shè)計(jì)整車性能的問題，提出了對(duì)概念簡化模型合理性的評(píng)估依據(jù)。

(3)所提出的概念簡化模型構(gòu)建方法能較好地反映梁結(jié)構(gòu)在空間的方向和力學(xué)性能，可進(jìn)一步提高概念簡化模型的預(yù)測精度；對(duì)比正向設(shè)計(jì)各階段車身性能指標(biāo)結(jié)果，概念簡化模型的靜/動(dòng)態(tài)性能指標(biāo)誤差均小于25%，處于所提出的評(píng)估概念簡化模型合理性依據(jù)的范圍內(nèi)。

此次電動(dòng)汽車正向開發(fā)與實(shí)踐體現(xiàn)了應(yīng)用電動(dòng)汽車正向設(shè)計(jì)流程對(duì)電動(dòng)汽車進(jìn)行正向開發(fā)的正確性，為電動(dòng)汽車不同車型、改進(jìn)車型的正向設(shè)計(jì)提供了參考。