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    小天都水電站氣墊調(diào)壓室閉氣補(bǔ)強(qiáng)的方案研究

    2019-08-27 11:26:32良,慶,俊,
    四川水力發(fā)電 2019年3期
    關(guān)鍵詞:調(diào)壓室水幕氣墊

    張 良, 殷 家 慶, 吳 俊, 王 福 科

    (四川華能康定水電開發(fā)有限公司,四川 成都 610041)

    0 引 言

    氣墊式調(diào)壓室是10多年前自挪威引進(jìn)的一項技術(shù),在高山峽谷區(qū)采用此技術(shù)可以減小工程投資,同時具有良好的經(jīng)濟(jì)和環(huán)保效益。目前國內(nèi)已建的氣墊式調(diào)壓室防漏氣措施方案有兩種:一是對圍巖自身進(jìn)行灌漿的同時,輔以在其周邊設(shè)置長期運行的高壓水幕;二是采用鋼罩方案確保氣室的氣密性。由于國內(nèi)地質(zhì)條件的復(fù)雜性,采用第一種方案建成的氣墊調(diào)壓室漏氣量較大、運行成本較高。而采用鋼罩方案,由于施工空間制約,調(diào)壓室施工難度大、作業(yè)條件差,造價較高,如工藝控制不好,同樣達(dá)不到理想效果。為充分發(fā)揮氣墊式調(diào)壓室優(yōu)勢,需要對防漏氣工程措施作進(jìn)一步的改進(jìn),達(dá)到既能減少投資,又能達(dá)到漏氣量小的目的,以減少運行期補(bǔ)氣量,降低運行費用。我們在小天都水電站放空檢查后對氣墊調(diào)壓室采取了閉氣補(bǔ)強(qiáng)處理措,達(dá)到了預(yù)期效果,為同行提供參考和經(jīng)驗借鑒。

    1 小天都電站概況

    小天都水電站于2003年6月開工,2005年12月投產(chǎn)發(fā)電。電站位于四川省甘孜州康定縣境內(nèi),系大渡河一級支流瓦斯河梯級開發(fā)規(guī)劃的第二級電站,電站為高閘引水式,具有日調(diào)節(jié)性能,電站裝機(jī)容量240 MW,工程主要以發(fā)電為主,兼顧下游生態(tài)環(huán)境用水。電站由首部樞紐、引水系統(tǒng)和地下廠房樞紐三大部分組成,額定水頭358 m,裝3臺80 MW混流式機(jī)組,設(shè)計引用流量77.7 m3/s。

    小天都電站引水隧洞采用“一坡到底+氣墊式調(diào)壓室”布置方案,系國內(nèi)首次采用此方案,取得了可觀的經(jīng)濟(jì)和環(huán)保效益。引水隧洞布置于瓦斯河右岸,沿線山體雄厚,地形陡峻,為高程2 000~3 000 m高山區(qū)。洞室圍巖主要為晉寧~澄江期淺灰、深灰或灰白色中粒斜長花崗巖和閃長巖,巖石致密、堅硬引水隧洞巖石主要以花崗石高水頭引水隧洞長約6 km,承受最大內(nèi)水水頭450 m。

    2 氣墊式調(diào)壓室設(shè)計和運行情況

    2.1 氣室設(shè)計情況

    在氣墊室位置選擇和設(shè)計過程中,建設(shè)單位和設(shè)計單位做了大量的咨詢和論證工作。在設(shè)計階段為優(yōu)選氣墊式調(diào)壓室位置,在PD2平洞、壓力管道(管)共進(jìn)行了8組現(xiàn)場水壓致裂法地應(yīng)力、高壓壓水試驗,保證氣室位置有足夠的巖體壓覆厚度和地應(yīng)力避免氣體產(chǎn)生劈裂效應(yīng)。

    氣墊式調(diào)壓室由連接洞、氣室、水幕廊道及其交通洞組成。水幕室位于氣室上部,氣室和水幕室均為一字型布置,氣室(長×寬×高)為80×16×15.5~19.97(m),水幕廊道斷面尺寸為80×4.8×5.85(m)。水幕室內(nèi)沿氣墊式四周鉆水幕孔,間排距3 m,通過高壓水泵向水幕廊道注水,形成“傘”字形水幕。氣室正常運行氣壓為3.76 MPa,水幕壓力較氣室壓力超壓0.5 MPa,起到防止氣室漏氣的目的。

    在開挖后,氣墊室總體情況和預(yù)想的有較大差異。氣室局部因地應(yīng)力高有巖爆出現(xiàn),總體巖體狀況并不理想,大部分表面節(jié)理和裂隙發(fā)育,特別是拱肩下部一約寬2.5 m斷層破碎帶橫穿整個邊墻。加之施工時控制爆破掌控欠佳,巖體表面起伏較大,多處發(fā)生小規(guī)模塌方。為此,氣室大部分巖體均采取了錨桿支護(hù),局部進(jìn)行掛網(wǎng)和噴混凝土支護(hù)。為確保氣室氣密性,對氣室圍巖采取系統(tǒng)性水泥高壓無蓋重固結(jié)灌漿處理,灌漿孔深8.0 m,同時對所有臨時通道堵頭均進(jìn)行高壓固結(jié)灌漿。

    2.2 氣墊式運行情況

    在氣墊調(diào)壓室運行初期,水幕廊道堵頭外和氣墊式堵頭外交通洞沿線均出現(xiàn)多處漏氣點,部分點位大量水氣逸出。根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù),氣室漏氣量約15 m3/min左右。主要原因是:(1)當(dāng)時國內(nèi)缺乏工程經(jīng)驗,在氣室附近布置了包括氣室交通洞、水幕廊道交通洞、PD2地質(zhì)探洞、PDs地質(zhì)探洞等4條支洞,氣室附近臨空面過多。(2)氣室附近存在3條寬度0.5~2.5 m寬度不等的斷層,最大一條斷層水平向橫穿氣墊式。(3)巖石裂隙發(fā)育,雖經(jīng)系統(tǒng)灌漿,但由于巖體各向異性特點,仍未能保證氣室氣密性。(4)水幕孔深度偏淺,未能覆蓋氣體逃逸范圍。

    氣墊調(diào)壓室運行后,隨著時間的推移,漏氣量逐漸增加。到2016年1月,測得的漏氣量達(dá)到35~40 m3/min。由于漏氣量大,為維持氣墊調(diào)壓室水位,空壓機(jī)運行數(shù)量多(4臺10 m3/min+2臺10 m3/min),導(dǎo)致運行成本高、人員疲于應(yīng)對空壓機(jī)系統(tǒng)的維護(hù)保養(yǎng)工作。

    在小天都電站投產(chǎn)運行后,因各種客觀原因一直都未進(jìn)行過放空檢查。為此,為確保電站安全運行,決定放空引水系統(tǒng)進(jìn)行檢查,同時對氣墊調(diào)壓室進(jìn)行閉氣補(bǔ)強(qiáng)處理。

    3 氣墊式調(diào)壓室處理方案和技術(shù)準(zhǔn)備

    3.1 氣室內(nèi)方案比較

    國內(nèi)某電站因氣室漏氣量過大無法正常運行,采取了系統(tǒng)性補(bǔ)強(qiáng)灌漿和氣室?guī)r體表面局部涂刷環(huán)氧涂層措施,減少了漏氣量。除此之外,再沒有其他類似經(jīng)驗可供借鑒。公司和電站原設(shè)計單位進(jìn)行了多次研究和討論,比較了三種處理方案:

    方案1:鋼罩方案。采用鋼板進(jìn)行閉氣,即鋼板外掛襯砌混凝土表面。

    方案2:局部補(bǔ)強(qiáng)方案。放空后對氣室內(nèi)滲水點或異常點進(jìn)行化學(xué)灌漿或固結(jié)灌漿;對水幕交通洞和氣墊式交通洞漏水和漏氣點進(jìn)行襯砌,并進(jìn)行局部固結(jié)灌漿。

    方案3:內(nèi)涂材料+局部灌漿。放空后對氣室內(nèi)滲水點或異常點進(jìn)行化學(xué)灌漿或固結(jié)灌漿,之后在巖體表面涂刷高分子材料。對水幕交通洞和氣墊式交通洞漏水和漏氣點進(jìn)行襯砌,并進(jìn)行局部固結(jié)灌漿。

    方案1從理論上來說,閉氣可靠度高,但由于僅有1#支洞預(yù)留的2×2.5 m進(jìn)人門洞可利用,施工通道受限,施工難度大,施工時間需要近一年時間。況且鋼板加工尺寸小,焊縫太多,漏氣風(fēng)險增加,處理費用和發(fā)電損失將超1億元。方案2施工簡單,時間短,處理費用和發(fā)電損失小,但不能保證能大幅降低漏氣量。方案3施工也較簡單,時間較短,處理費用和發(fā)電損失較小,且有較高可靠度減少漏氣量。

    3.2 方案擬定

    經(jīng)與設(shè)計單位進(jìn)一步研究討論后,小天都電站氣室閉氣補(bǔ)強(qiáng)方案如下:

    (1)氣室內(nèi)采用方案3進(jìn)行閉氣補(bǔ)強(qiáng)處理。處理方案見圖1。

    圖1 氣墊調(diào)壓室氣室處理方案

    (2)在以氣室內(nèi)部處理為主基礎(chǔ)上,同時對氣室交通洞和水幕廊道交通洞漏氣點密集部位進(jìn)行混凝土襯砌,并進(jìn)行定點固結(jié)灌漿。延長水幕廊道孔,加深8 m。氣室交通洞和水幕廊道交通洞加固處理方案見圖2。

    圖2 調(diào)壓室交通和水幕廊道洞加固處理方案

    4 補(bǔ)強(qiáng)處理實施情況

    4.1 氣室噴涂材料選擇

    在不同的運行工況下,氣墊式調(diào)壓室防滲涂層將承受氣壓和水壓差的作用,設(shè)計單位對表面防滲閉氣材料特性要求為:具有較高的抗拉強(qiáng)度和抗裂能力;與巖石或混凝土具有較高的粘結(jié)強(qiáng)度,防止外水壓作用下脫落;具有較好的防滲閉氣性能,要求滲漏系數(shù)小于10-8cm/s;具有一定的柔性,能適應(yīng)圍巖在各種運行和檢修情況下的變形;具有較好的耐久性;材料能在潮濕環(huán)境下施工和固化;施工方便,不需要大型施工設(shè)備,能適應(yīng)小天都電站所能提供的施工條件。

    我們對設(shè)計、施工、材料廠商進(jìn)行了廣泛的市場調(diào)研。目前在防滲工程中采用的主流材料有環(huán)氧、丙烯酸鹽和聚脲。經(jīng)過材料性能和環(huán)境適應(yīng)性比較,環(huán)氧類防滲材料涂層強(qiáng)度高,與混凝土粘結(jié)力強(qiáng),有一定韌性(韌性通過配方調(diào)整能夠使涂層的韌性滿足設(shè)計要求)。綜合考慮上述情況,結(jié)合電站實際條件,最終決定在小天都電站調(diào)壓室檢修中采用環(huán)氧涂層材料。我們邀請了國內(nèi)多家環(huán)氧產(chǎn)品廠家進(jìn)行了現(xiàn)場實驗,重點關(guān)注指標(biāo)是抗?jié)B性能與巖體粘結(jié)強(qiáng)度。

    試驗結(jié)果,我們選擇了性能最好的PSI-HY-Ehp環(huán)氧樹脂。PSI-HY-Ehp防滲抗沖耐磨涂層材料分為底涂和面涂,由A,B兩組分組成,其中A組分由低粘度環(huán)氧樹脂及其它高硬度高耐磨無機(jī)材料混合而成,所用環(huán)氧樹脂類型為特殊雙酚A類型;B組分由環(huán)氧樹脂固化劑混合其它無機(jī)材料組成,其固化劑由傳統(tǒng)T31固化劑改性而來,屬于新型酚醛胺(PAA)環(huán)氧固化劑。

    4.2 放空檢查情況

    小天都電站于2017年11月1日停機(jī),6日引水系統(tǒng)全線放空。經(jīng)檢查,引水隧洞混凝土全襯砌段、噴錨支護(hù)段、底板混凝土均運行良好。未采取噴錨支護(hù)段沿線有不同程度和大小不一的掉塊,5 km未支護(hù)段掉落石塊約180 m3。調(diào)壓室以下混凝土襯砌段和壓力鋼管段狀況良好。

    氣墊式與引水隧洞間的連接洞淤積較為嚴(yán)重,淤積至頂部洞頂剩余約1.6 m,通道面積減小已嚴(yán)重影響了水氣交換調(diào)壓作用。氣墊式底部淤積厚度0.5~1.2 m。氣墊式圍巖無掉塊現(xiàn)象,原交通洞堵頭拱間以上接觸面均滲水,破碎帶均有不同程度滲水,多處呈線狀水。部分巖面有白色物質(zhì)析出,疑似為原灌漿物質(zhì)析出所致。

    4.3 補(bǔ)氣補(bǔ)強(qiáng)工作重點和難點

    (1)工期短,工程內(nèi)容較多,施工準(zhǔn)備時間太短,臨建工程量大且條件受限,需采取措施保證進(jìn)度。

    (2)裂縫封堵、聚氨酯化學(xué)堵漏灌漿和環(huán)氧灌漿是為涂料噴涂施工的先行工作,能否在計劃時間內(nèi)完成防滲堵漏灌漿,達(dá)到堵漏目的,為涂料噴涂提供工作面,是保證施工質(zhì)量和進(jìn)度的關(guān)鍵。

    (3)涂料噴涂施工是調(diào)壓室防滲閉氣的重要工序,如何控制好施工質(zhì)量是本工程的重點和難點之一。

    4.4 調(diào)壓室氣室處理實施情況

    放空后,經(jīng)過對氣墊式狀況觀察和分析,在方案基礎(chǔ)上進(jìn)行了調(diào)整和細(xì)化??傮w處理工藝為:清理底部淤積物→氣室?guī)r體表面初步清洗和處理→巖壁滲水部位堵漏→巖體滲水部位和破碎帶化學(xué)灌漿→排水孔處理→巖體表面清洗并處理至表干狀態(tài)→環(huán)氧涂涂料噴涂。在布置好通風(fēng)機(jī)、照明線路后,開始?xì)馐沂┕ぷ鳂I(yè)。具體實施方案如下:

    4.4.1 清理底部淤積物

    采用裝載機(jī)裝車,用小型農(nóng)用車將淤積物自引水隧洞和原1#支洞運出洞外。

    4.4.2 巖體表面初步清洗和處理

    清除松動巖塊,割除原氣墊式系統(tǒng)錨桿露頭,以確保安全和便于補(bǔ)強(qiáng)作業(yè)。經(jīng)過多年運行后,因補(bǔ)氣空壓機(jī)補(bǔ)氣,氣室?guī)r體表面積攢了大量油污,為此采用了高壓水和清洗劑進(jìn)行清洗。在清洗過程中,在氣室底板布置攔擋設(shè)施,收集油污。為保證灌漿效果和防漏氣目的,采用環(huán)氧砂漿充填大于2mm巖石縫隙。

    4.4.3 巖壁滲水部位堵漏。

    右邊墻頂拱肩以下有橫穿整個調(diào)壓室破碎滲水帶,破碎帶長80 m, 寬1.5~2.5 m,滲水極為分散,局部成線狀流水,采用聚氨酯和環(huán)氧樹脂堵漏,孔深0.5 m,間排距0.5~1 m。處理后,堵漏效果不好,因此采用了鉆設(shè)排水孔,排水孔深度2 m。對于呈線狀流水處鉆設(shè)集中排水孔。

    4.4.4 化學(xué)灌漿

    為保證達(dá)到氣室閉氣效果,對破碎帶、滲水部位及有白色物體析出部位進(jìn)行環(huán)氧樹脂化學(xué)灌漿。將原設(shè)計方案調(diào)整為:灌漿孔間排距1 m ~1.5 m,孔深1.5~2 m。在處理過程中參建各方高度重視灌漿質(zhì)量管理和效果檢測工作。從處理完成后氣室運行情況看,化學(xué)灌漿是防漏氣主要處理手段。

    4.4.5 排水孔處理

    在化學(xué)灌漿完成后,試圖將排水孔進(jìn)行封堵,但效果不好,水又從其他部位滲出,無法實施環(huán)氧涂層施工。為此決定采用不銹鋼管一直延伸至氣墊調(diào)壓室水位以下,確保氣體不溢出。

    4.4.6 氣室?guī)r壁清洗和處理

    在完成灌漿后,清洗巖壁油污和粉塵、松動小石塊,保證環(huán)氧涂層與巖體之間粘結(jié)強(qiáng)度。另外對于表面存在尖角的巖體,采用人工倒角,避免在氣室高壓狀態(tài)下,尖角處的涂層受到應(yīng)力集中而受到破壞。

    4.4.7 環(huán)氧涂料涂刷

    工藝流程為:基面清理及檢查→施工分區(qū)→缺陷修補(bǔ)→基面清理→底涂噴涂(褐色)→面涂噴涂(灰色)→質(zhì)量檢查。

    巖體完整地段涂層厚度3 mm,破碎帶部位涂層厚度4 mm。由于巖體起伏不平,人工涂刷難度大,且難于控制質(zhì)量。之后經(jīng)過現(xiàn)場試驗,施工單位購買了德國產(chǎn)噴涂機(jī)進(jìn)行噴涂,大大提高了施工效率。且由于涂料由噴嘴中高速噴射而出,涂料可以深入巖面裂隙將其填充密實,而這個問題是人工涂刷工藝難以解決的,同時由于涂料與巖面的高速撞擊,涂料與巖面之間的結(jié)合也較涂刷工藝更加緊密,尤其在調(diào)壓室頂拱部位,噴涂較人工涂刷工藝涂料與巖面之間的結(jié)合更加牢固,大大提高了施工質(zhì)量。

    4.4.7.1 底涂施工

    常規(guī)區(qū)域(噴涂厚度為3 mm的區(qū)域)底涂厚度為1.0 mm,巖體相對破碎的區(qū)域(噴涂厚度為4 mm的區(qū)域)底涂厚度為1 mm,待基面干燥及前期基面修補(bǔ)材料凝固后,采用毛刷、刮板將防滲材料噴涂于基巖表面,噴涂施工應(yīng)用力必須均勻一致。噴涂施工應(yīng)沿同一走向噴涂,以保證涂層的厚度均勻和表面平整,對于滲水較多部位,重點進(jìn)行聚氨脂堵漏,局部輔助環(huán)氧灌漿。

    4.4.7.2 面涂施工

    常規(guī)區(qū)域(噴涂厚度為3 mm的區(qū)域)面涂厚度為1.5 mm,噴涂一次,巖體相對破碎的區(qū)域(噴涂厚度為4 mm的區(qū)域)面涂厚度為3 mm,分兩次噴涂,每次1.5 mm。噴涂施工應(yīng)沿同一走向噴涂,以保證涂層的厚度均勻和表面平整。

    4.4.7.3 噴涂施工質(zhì)量檢查

    (1)基面檢查:噴涂前確?;娓蓛舾稍?,如有凝結(jié)水汽等,可使用棉紗將明水拭干;

    (2)陰角處噴涂:陰角等部位不宜一次性成面,應(yīng)使用毛刷進(jìn)行多次噴涂,確保噴涂厚度,并保證平滑可靠。

    (3)噴涂順序:本工程噴涂4 mm厚的部位刷4次,3 mm厚的部位刷3次,相鄰?fù)繉訉泳捎貌煌伾瑖娡恳淮魏笮璐龣z查驗收完成后,方可進(jìn)行下一層施工。

    (4)涂料使用:涂料應(yīng)攪拌均勻,隨拌隨涂,拌好的涂料應(yīng)在30 min內(nèi)用完,避免材料浪費。涂層噴涂厚度應(yīng)滿足設(shè)計要求。

    (5)涂層檢查:施工完畢后,對施工面進(jìn)行檢查,表面應(yīng)處于平整光滑狀態(tài),不得有粗糙、松散、可視氣孔、鼓包、白化、墜落現(xiàn)場,如發(fā)現(xiàn)有漏涂或有缺陷部位,進(jìn)行二次噴涂或人工修補(bǔ)。

    4.4.7.4 養(yǎng)護(hù)及拉拔檢測

    防滲涂層(面涂)施工完畢后7 d內(nèi)做好保護(hù)措施,設(shè)立醒目的警示牌,防止堅硬物撞擊等,防滲涂層養(yǎng)護(hù)完成后進(jìn)行抗拉試驗檢測,驗收合格后拆除施工腳手架。

    4.5 調(diào)壓室交通洞和水幕室交通洞處理實施情況

    4.5.1 調(diào)壓室交通洞

    氣室交通洞TJ0+294.185―TJ0+483.756 m段的各個滲漏點作局部灌漿處理如下:沿漏氣點(面)周圍鉆孔(見圖3),深入基巖4.0 m,每處不少于4孔,采用聚氨酯類化學(xué)材料灌漿、封孔,反復(fù)幾個循環(huán),直至不出現(xiàn)氣泡;沿漏水點(面)周圍鉆孔(見圖4),深入基巖4.0 m,每處不少于4孔,采用水泥灌漿、封孔,反復(fù)幾個循環(huán),直至不出現(xiàn)滲水;對混凝土表面破損的地方可用環(huán)氧膠泥進(jìn)行修補(bǔ)。

    4.5.2 水幕廊道交通洞

    (1)水幕廊道交通洞TJ’0+000.000―TJ’0+300.301 m段的各個滲漏點作局部灌漿處理,處理方式與氣室交通洞相同。

    (2)水幕廊道交通洞TJ’0+177.040―TJ’0+237.040 m段加厚襯砌(在襯砌以前對漏水點作局部化灌或水泥固結(jié)灌漿),再進(jìn)行回填灌漿。

    4.6 質(zhì)量控制要點和措施

    為確保氣墊調(diào)壓室閉氣補(bǔ)強(qiáng)成功,在氣室內(nèi)施工過程中,監(jiān)理工程師和公司專業(yè)技術(shù)人員全程進(jìn)行嚴(yán)格把關(guān),保證工序質(zhì)量。質(zhì)量控制要點為:

    圖3 邊墻襯砌漏氣點處理示意圖

    圖4 邊墻襯砌漏水點處理示意圖

    (1)首先保證堵漏和排水孔效果,保證巖體無可視滲水。

    (2)保證環(huán)氧砂漿充填巖石縫隙質(zhì)量,不遺漏任何一處縫隙,保證環(huán)氧灌漿質(zhì)量。

    (3)環(huán)氧涂料噴涂前,保證巖石表面干凈,無巖粉和油污,巖體表面處于表干狀態(tài)。

    (4)安排專職質(zhì)檢人員全程旁站噴涂施工,從基面處理到涂料配制,再到每一層涂料噴涂都實行全程旁站制度。

    (5) 相鄰層涂料要使用不同的顏色進(jìn)行區(qū)分,確保每一層都是全面覆蓋

    (6) 排水孔處理重點是采用環(huán)氧砂漿堵塞好排水管和孔之間縫隙,堵塞深度不得少于10 cm;保證管接頭連接和焊接質(zhì)量,并采用環(huán)氧樹脂涂刷接頭表面,排水管伸入設(shè)計最低水位,保證不漏氣。

    5 閉氣補(bǔ)強(qiáng)效果

    由于時間短,且實施難度太大,本次處理工作沒有對水幕孔進(jìn)行鉆孔加深。電站于2018年2月6日恢復(fù)發(fā)電,較原計劃提前21 d。完成補(bǔ)強(qiáng)處理后,開始隧洞充水充氣工作。在未啟動水幕加壓泵和水頭低于2 MPa情況下,氣室水位下降較快,在水頭超過2 MPa后,水位下降慢,達(dá)到3 MPa之后水位不再下降,漏氣量增大,于是,立即啟動水幕超壓。隨著水幕壓力逐步增加,漏氣量明顯減小,在達(dá)到設(shè)計超壓0.5 MPa后,漏氣量為10~12 m3/min,小于預(yù)期的14 m3/min。電站于2018年2月6日恢復(fù)發(fā)電,較原計劃提前21 d。自從電站恢復(fù)發(fā)電后至今,氣室漏氣量穩(wěn)定,大大減少了補(bǔ)氣空壓機(jī)數(shù)量,降低了運行成本和發(fā)電機(jī)組運行安全風(fēng)險。

    6 結(jié) 語

    小天都電站氣墊式調(diào)壓室漏氣量并未如國外電站那樣隨著時間推移而減少,雖然本次處理效果好于預(yù)期,但漏氣量與挪威已建電站比較仍有差距。引水式電站采用氣墊式調(diào)壓室的確會帶來經(jīng)濟(jì)和環(huán)保效益,但如漏氣量大,會給機(jī)組運行帶來安全隱患,使運行人員疲于應(yīng)對補(bǔ)氣設(shè)施的維護(hù)和檢修工作。

    (1)從本次補(bǔ)強(qiáng)后充水充氣情況分析,環(huán)氧涂層承受氣壓壓力在2 MPa左右。雖然環(huán)氧抗壓抗拉強(qiáng)度高,但由于受環(huán)境條件、施工工藝影響和制約,涂層中出現(xiàn)眾多微小氣泡、施工缺陷等不利因素。環(huán)氧涂層薄弱部位在高壓擊穿后所起作用已很微弱,主要還是固結(jié)灌漿和超壓水幕孔在起閉氣作用。

    (2)對于利用圍巖和水幕防漏氣的氣墊室,由于受開挖爆破和高地應(yīng)力影響,巖石圈均有不同深度松動范圍,因此,應(yīng)增加固結(jié)灌漿深度,同時提高灌漿壓力。在灌漿材料選擇上,以水泥灌漿為主,而化學(xué)灌漿是重要的補(bǔ)充手段,斷層是重點處理部位。

    (3)水幕廊道內(nèi)設(shè)置的水幕孔要適當(dāng)延長,保證水幕孔孔底高程達(dá)到氣墊室初始運行水位,以達(dá)到封住漏氣通道目的,減少氣室漏氣量。

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