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    高溫凍土力學特性試驗研究

    2019-08-24 08:54:38
    人民黃河 2019年8期
    關鍵詞:凍土摩擦角單軸

    張 宏

    (楊凌職業(yè)技術學院,陜西 楊凌712100)

    我國多年凍土和季節(jié)性凍土分別占陸地總面積的20%和55%[1],其中溫度介于0.0~-1.5 ℃的高溫凍土分布廣泛[2],隨著全球氣候變暖我國高溫凍土區(qū)的面積將不斷增大[3]。凍土區(qū)大量工程建設涉及高溫凍土的力學性質,而土的凍脹破壞是渠道等灌溉系統(tǒng)破壞的重要原因,大大降低了我國的灌溉水利用系數(shù)[4-5]。因此,高溫凍土力學特性研究是高溫凍土區(qū)水利工程建設和維護的重要基礎。

    目前,部分學者已經(jīng)開展了高溫凍土相關特性研究。李蒙蒙等[6]建立了考慮毛細吸力和附加壓力的低含水量非飽和高溫凍土模型,分析了有效應力及抗剪強度等力學參數(shù)隨溫度和含水量的變化規(guī)律。胡坤等[7]利用巴西圓盤劈裂試驗方法測試了高溫凍土的抗拉強度,分析了抗拉強度隨溫度的變化規(guī)律。王松鶴等[8]開展了高溫凍土松弛特性試驗,分析了瞬時松弛量隨預應變量的變化規(guī)律,建立了偏應力與時間對數(shù)的雙曲線關系。焦貴德等[9]開展了循環(huán)荷載作用下高溫凍土的力學特性測試,提出累積應變與循環(huán)次數(shù)的關系曲線可分為破壞型、穩(wěn)定型和過渡型。在前人研究的基礎上,筆者現(xiàn)場取樣制備高溫凍土樣品,開展其力學特性測試,分析高溫凍土的單軸抗壓強度、抗剪強度和凍脹性隨溫度的變化規(guī)律。

    1 試驗材料及設備

    1.1 試樣制備

    試驗材料為黃土,1#~3#土樣均取自陜西省咸陽市楊凌區(qū),黃土的基本物理性質見表1,平均粒徑分布規(guī)律見圖1,土樣的平均粒徑主要分布在0.5 mm以下,而以往研究結果表明[4],土體的凍脹性與其粒徑相關性很大,土體粒徑在0.5 mm以下凍脹破壞較為明顯。

    表1 黃土的基本物理性質

    圖1 級配曲線

    取得土樣后,通過圖2所示的固結試驗系統(tǒng)制備重塑土樣品,試樣直徑61.8 mm、高50 mm,試樣制備依據(jù)《土工試驗方法標準》(GB/T 50123—1999)[10],按照荷載等級為 12.5、25.0、50.0、100.0、200.0 kPa 進行壓縮試驗,通過千分表記錄變形量,確定下一級加載時間。

    圖2 固結試驗系統(tǒng)

    1.2 試驗方法

    試驗設備由改造的固結試驗系統(tǒng)、溫度控制系統(tǒng)、單軸抗壓強度測試系統(tǒng)、直剪系統(tǒng)和凍脹率測試系統(tǒng)組成。溫度控制系統(tǒng)由冷源、保溫棉、熱敏電阻、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等組成,將重塑土樣品進一步制備成高溫凍土樣品,低溫箱的溫度分別設置為0、-0.1、-0.2、-0.5、-0.8、-1.2、-1.5、-2.0 ℃。 單軸抗壓強度測試采用GDS非飽和土試驗系統(tǒng),測試不同溫度的高溫凍土荷載、位移。直剪試驗采用應變控制式直剪儀開展,取豎向壓力分別為 100、200、300、400 kPa,剪應力施加速率為0.02 mm/min。高溫凍土的抗剪強度采用摩爾庫侖準則,計算公式為

    式中:τf為抗剪強度;σ為豎向應力;φ為內摩擦角。

    凍脹率測試系統(tǒng)由布置在溫度控制系統(tǒng)內的位移傳感器和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)組成,凍脹率的計算公式為

    式中:η為凍脹率;Δh為試驗期間總凍脹量;Hf為凍結深度。

    2 試驗結果分析

    2.1 高溫凍土的單軸抗壓強度分析

    不同溫度下高溫凍土的單軸壓縮應力應變曲線如圖3所示。

    圖3 高溫凍土單軸壓縮應力應變曲線

    (1)不同溫度下高溫凍土單軸壓縮應力應變曲線均呈現(xiàn)出了彈性變形階段和塑性變形階段。當軸向應變較小時,高溫凍土原始內部結構能夠保持完整,其處于彈性變形階段,軸向應力與軸向應變基本成線性關系;當軸向應變大于一定值以后(應力達到峰值),高溫凍土進入塑性階段,其初始結構被破壞,產(chǎn)生影響土體強度的持續(xù)性損傷,軸向應力隨軸向應變的增大基本保持不變或逐漸較小。為了進一步分析峰值應力隨溫度的變化規(guī)律,繪制高溫凍土峰值應力隨溫度變化的曲線(如圖4所示),可見高溫凍土的峰值應力σ與溫度T成指數(shù)關系,σ=-1.281eT/0.814+1.357(MPa)。

    (2)不同溫度的高溫凍土進入塑性階段的軸向應變不同,且隨著溫度的降低,高溫凍土進入塑性階段的應變增大。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因為,隨著軸向應變的增大,溫度高的高溫凍土由于冰土結晶體數(shù)量較少,承載能力相對較低,因此會在單向加載力作用下進入塑性狀態(tài),同時受脆性冰晶體的強烈作用,高溫凍土會隨溫度的降低表現(xiàn)出越來越明顯的脆性特征,即溫度越低,高溫凍土的應變軟化現(xiàn)象越明顯。

    圖4 高溫凍土峰值應力—溫度曲線

    (3)不同溫度高溫凍土的塑性階段變化規(guī)律不同,當高溫凍土溫度高于-0.5℃時,高溫凍土軸向應變在達到峰值點應變后,其軸向應力基本不變;而當高溫凍土溫度低于-0.5℃時,高溫凍土的軸向應力則會在軸向應變達到峰值點應變后出現(xiàn)緩慢下降現(xiàn)象,溫度越低,這種下降趨勢就越明顯。

    2.2 高溫凍土的抗剪強度分析

    不同溫度下高溫凍土的剪應力與豎向應力的關系如圖5所示。

    圖5 高溫凍土剪應力和豎向應力的關系

    (1)不同溫度下高溫凍土的抗剪強度均與豎向應力成線性關系,即高溫凍土的抗剪強度隨著豎向應力的增大而增大;當豎向應力相同時,高溫凍土的抗剪強度則隨溫度的降低而逐漸增大。造成這種現(xiàn)象的原因可能是高溫凍土的溫度越低,其內部冰土結晶比例越高,而冰土結晶一方面可以直接提高凍土的強度,另一方面孔隙水結冰膨脹使試樣內部孔隙度減小,從而提高了凍土的強度。

    (2)根據(jù)式(1)可以計算凍土的內聚力和內摩擦角,高溫凍土內聚力和內摩擦角隨溫度變化的曲線如圖6所示。高溫凍土的內聚力和內摩擦角均與其溫度成“指數(shù)遞增式”減小關系,即隨著溫度的增高,高溫凍土的內聚力和內摩擦角不斷減小,而且減小速率越來越大。

    2.3 高溫凍土的凍脹性分析

    圖7給出了不同含水率條件下高溫凍土凍脹率隨溫度變化的曲線。

    圖6 高溫凍土內聚力和內摩擦角隨溫度變化的曲線

    圖7 高溫凍土凍脹率隨含水率和溫度的變化曲線

    (1)當含水率ω較小時(如ω=10%),孔隙水含量有限,即使所有孔隙水與土顆粒結成冰晶體也難以完全填充土內的孔隙,此時高溫凍土基本不會在低溫下發(fā)生凍脹。當含水率較高時(如ω=20%),高溫凍土在低溫作用下產(chǎn)生的冰土結晶體積膨脹量大于土體內部孔隙體積,導致土體試樣總體積增大,產(chǎn)生凍脹,含水率越高,則冰土結晶體數(shù)量越多,凍脹現(xiàn)象就越明顯。

    (2)隨著溫度的降低,由于孔隙水結冰的比例變高,相應地冰土結晶體數(shù)量增多,因此凍脹率不斷增大。由圖7可知,高溫凍土的凍脹率f與含水率ω成“指數(shù)遞增式”增長關系(當T=-2.0℃ 時f=0.33eω/9.1-0.8),與溫度T成“指數(shù)遞增式”減小關系(當ω=30%時f=-13.98eT/2.16+13.90)。

    3 結 論

    通過單軸壓縮試驗、直接剪切試驗、體積測試等試驗方法測試了不同溫度下高溫凍土的力學特性,得到以下結論:

    (1)高溫凍土的溫度越低,其進入塑性狀態(tài)后的峰值應力和峰值點應變越大,且峰值后的應變軟化現(xiàn)象越明顯;同時,高溫凍土的峰值應力與溫度成指數(shù)遞減關系。

    (2)當溫度為0℃時高溫凍土內聚力和內摩擦角分別為 21.1 kPa 和 25.6°,當溫度為-2.0 ℃時高溫凍土的內聚力和內摩擦角比溫度為0℃時增大較多。

    (3)當含水率小于10%時,高溫凍土基本不發(fā)生凍脹;而當含水率大于10%時,相同溫度下,高溫凍土凍脹率與含水率成“指數(shù)遞增式”增長關系,相同含水率下,高溫凍土凍脹率與溫度成“指數(shù)遞增式”減小關系。

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