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    應(yīng)用結(jié)晶器PMO提高連鑄小方坯質(zhì)量研究

    2019-08-16 09:10:16李莉娟蔡常青鄭原首仲紅剛翟啟杰
    上海金屬 2019年4期
    關(guān)鍵詞:軸晶枝晶偏析

    徐 衡 李莉娟 蔡常青 鄭原首 仲紅剛 翟啟杰

    (1.上海大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,上海 200444; 2.福建三鋼閩光股份有限公司煉鋼廠,福建 三明 365000)

    連續(xù)鑄鋼技術(shù)從根本上改變了傳統(tǒng)鋼錠到初軋的工藝,大大降低了能耗,使鋼鐵生產(chǎn)流程更加合理化,極大地提高了鋼鐵工業(yè)的生產(chǎn)效率,但是連續(xù)鑄鋼生產(chǎn)的鋼坯質(zhì)量也存在一定問題。在實(shí)際凝固過程中,由于冷卻強(qiáng)度不同、合金組元密度差和熔體內(nèi)部的對流等各種因素影響,連鑄坯容易形成嚴(yán)重的宏觀偏析、微觀偏析、粗大的枝晶組織以及裂紋等缺陷,繼而延續(xù)到軋材,嚴(yán)重影響了最終型材的質(zhì)量和性能[1]。

    為了提高連鑄坯質(zhì)量,國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量研究和技術(shù)開發(fā),如電磁攪拌[2],輕壓下[3]、微合金化[4]、低過熱處理及澆注[5]等技術(shù)。其中工業(yè)化應(yīng)用比較成熟的主要是電磁攪拌和末端輕壓下技術(shù)。但使用結(jié)晶器電磁攪拌有時(shí)會引起強(qiáng)烈的彎月面波動和卷渣[6],采用二冷區(qū)電磁攪拌容易產(chǎn)生負(fù)偏析帶[7],因此實(shí)際應(yīng)用效果并不十分理想。輕壓下技術(shù)則由于自身的復(fù)雜性和特殊性,在實(shí)際應(yīng)用過程中還有很多問題尚待解決[8]。

    脈沖磁致振蕩(pulse magneto- oscillation, PMO)凝固均質(zhì)化技術(shù)[9],應(yīng)用于連鑄上,能有效地改善鑄坯質(zhì)量。PMO技術(shù)的原理是:脈沖電流通過感應(yīng)線圈在鑄坯固液界面前沿形成特定的電磁感應(yīng)效應(yīng),促進(jìn)固液界面前沿金屬液形核、脫落、飄移、增殖,并形成結(jié)晶雨,從而細(xì)化凝固組織,改善鑄坯均勻性。龔永勇等對PMO作用下工業(yè)純鋁[10]、鋁銅合金[11]、65Mn鋼[12]和GCr15軸承鋼[1]的凝固組織進(jìn)行了大量研究,發(fā)現(xiàn)PMO能夠顯著細(xì)化凝固組織,改善元素偏析。目前該技術(shù)已經(jīng)成功應(yīng)用于常州中天鋼鐵連鑄生產(chǎn)二冷區(qū),顯著提高了鑄坯的等軸晶率,有效改善了中心偏析。

    對于小斷面鑄坯,由于坯殼厚度的限制,二冷區(qū)液芯面積占比較小,因此在二冷區(qū)施加PMO形成的等軸晶區(qū)域較小。若在結(jié)晶器中進(jìn)行PMO處理,則等軸晶面積占比有望顯著提高,且將線圈設(shè)置于結(jié)晶器內(nèi)可避免漏鋼對線圈的影響。因此,本文制作了結(jié)晶器PMO總成,并針對某鋼廠HRB400EG螺紋鋼鑄坯存在的等軸晶率低、中心碳偏析嚴(yán)重、中心疏松和縮孔等內(nèi)部質(zhì)量問題,在小方坯連鑄機(jī)開展了結(jié)晶器PMO工業(yè)試驗(yàn),研究其均質(zhì)化效果,并最終改善了鑄坯內(nèi)部質(zhì)量。

    1 試驗(yàn)材料及方法

    工業(yè)試驗(yàn)采用7機(jī)7流小方坯連鑄機(jī),斷面為160 mm×160 mm,HRB400EG螺紋鋼的主要化學(xué)成分如表1所示。表2為實(shí)際生產(chǎn)過程中的連鑄工藝參數(shù)。

    表1 HRB400EG螺紋鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 1 Chemical composition of the HRB400EG threaded steel (mass fraction) %

    表2 連鑄工藝參數(shù)Table 2 Continuous casting process parameters

    PMO設(shè)備主要由脈沖電源、PMO線圈、結(jié)晶器等組成。PMO線圈整合在結(jié)晶器內(nèi)部,在工作過程中線圈銅管內(nèi)部通有循環(huán)冷卻水,以確保線圈在高溫下能夠持續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行,待拉坯穩(wěn)定后開啟脈沖電源進(jìn)行PMO處理。PMO的電流峰值為350Ki A,頻率為45hi Hz,脈寬為62.5bi ms(Ki、hi及bi與電源性質(zhì)有關(guān))。

    PMO線圈放置在鑄機(jī)1流結(jié)晶器上,并與7流進(jìn)行對比。試驗(yàn)鑄坯內(nèi)部質(zhì)量檢測分為低倍檢測、顯微組織觀察和宏觀碳偏析檢測。取樣位置示意圖如圖1所示,試樣經(jīng)銑床加工后浸入50%(體積分?jǐn)?shù))鹽酸溶液中,80 ℃恒溫浸蝕30 min,觀察鑄坯橫截面低倍組織。金相試樣經(jīng)細(xì)磨、精拋后再浸入70 ℃過飽和苦味酸水溶液中,恒溫腐蝕約45 s,在距離鑄坯內(nèi)弧邊緣30、45、60 mm處統(tǒng)計(jì)40個二次枝晶臂間距,取平均值作為該位置的二次枝晶臂間距。采用φ5 mm鉆頭鉆取屑狀試樣,通過NCS2800碳硫分析儀測定鑄坯不同部位的碳含量,并用碳偏析指數(shù)代表試樣的宏觀碳偏析程度。

    圖1 取樣示意圖Fig.1 Schematic diagram of sampling

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 宏觀組織

    圖2為螺紋鋼鑄坯橫斷面的宏觀組織,表3為根據(jù)GB/T 226—2015評定的鋼的低倍組織級別。由圖2和表3可見,經(jīng)過結(jié)晶器PMO處理后鑄坯橫斷面上中心疏松和縮孔顯著減少,并且中心偏析得到明顯改善。根據(jù)圖2計(jì)算得出原始工況的等軸晶比例為8.4%,經(jīng)過結(jié)晶器PMO處理的等軸晶比例為11.28%,等軸晶率提高了34.3%,等軸晶區(qū)的面積明顯增大。PMO作用下等軸晶率提高主要是由于兩個效應(yīng):(1)結(jié)晶雨效應(yīng)[13],鑄坯固液前沿處由于脈沖磁場作用,會產(chǎn)生感應(yīng)脈沖電流,脈沖電流通過電致過冷促進(jìn)金屬液在固液界面形核,晶核在電磁力的作用下不斷脫落形成結(jié)晶雨,從而增加等軸晶;(2)振蕩效應(yīng)[14],PMO處理熔體時(shí),熔體受電磁力作用產(chǎn)生振蕩效應(yīng),導(dǎo)致熔體內(nèi)部強(qiáng)迫對流,一方面促使鑄壁晶核脫落,游離到熔體內(nèi)部,促進(jìn)等軸晶的形成,另一方面,枝晶受振蕩作用及溶質(zhì)擴(kuò)散的影響,易熔斷、破碎,破碎的枝晶顆粒變成新的晶核,從而提高等軸晶率。此外,振蕩形成的環(huán)流也有利于夾雜物的上浮和去除。

    圖2 HRB400EG鋼鑄坯橫截面的宏觀組織Fig.2 Cross- sectional macrostructures of the HRB400EG steel billets

    表3 HRB400EG鋼鑄坯的低倍組織評級Table 3 Macrostructure rating of the HRB400EG steel billets

    2.2 微觀組織

    圖3為鑄坯橫斷面從內(nèi)弧表層到外弧表層的微觀組織。區(qū)域1由于受到結(jié)晶器快冷的影響,表層形成了細(xì)小的激冷晶;區(qū)域2由于凝固速率的降低,形成了較長的一次枝晶,并且隨著凝固的繼續(xù)進(jìn)行,主軸上又生長出二次枝晶、三次枝晶;隨著固液界面向中心繼續(xù)推進(jìn)至區(qū)域3,由于垂直鑄坯表面方向與平行鑄坯表面方向的溫度梯度近似,因此固液界面前沿大量的晶核沿各個方向競相生長形成等軸枝晶。從圖3中還可以發(fā)現(xiàn),與原始工況相比,PMO處理的鑄坯在內(nèi)弧區(qū)域2處的柱狀晶長度明顯較短,且中心區(qū)域3處的等軸晶區(qū)面積大幅增加。此外,原始工況鑄坯的中心區(qū)域主要以交叉樹枝晶為主,而PMO處理的鑄坯的中心區(qū)域形成了大量等軸枝晶,這些表明PMO可以促進(jìn)等軸晶的形成。在靠近外弧區(qū)域4處,原始工況鑄坯的一次柱狀晶發(fā)達(dá),而經(jīng)過PMO處理的鑄坯,枝晶破碎,形成了較短且更致密的一次枝晶。

    圖3 HRB400EG鋼鑄坯橫截面的微觀組織Fig.3 Cross- sectional microstructures of the HRB400EG steel billets

    二次枝晶臂間距作為金屬凝固組織的重要參數(shù)之一,其大小直接影響合金成分的偏析和顯微縮孔的大小與分布,進(jìn)而影響著鑄坯的質(zhì)量。圖4為距鑄坯內(nèi)弧表層30、45、60 mm處的組織形貌。與原始工況對比可見,經(jīng)過PMO處理的鑄坯相同取樣位置的二次枝晶更加致密。圖5為鑄坯不同位置所對應(yīng)的二次枝晶臂間距。可以看出,隨著距鑄坯邊緣距離的增加,二次枝晶臂間距也隨之增大,經(jīng)過PMO處理的鑄坯二次枝晶臂間距由68 μm增大到86 μm,原始工況鑄坯的二次枝晶臂間距由75 μm增加到95 μm,可見經(jīng)過PMO處理后鑄坯的二次枝晶臂間距減小,凝固組織更為細(xì)密。二次枝晶臂間距減小,說明枝晶凝固時(shí)間縮短,即冷卻速率增加,這說明結(jié)晶器PMO處理有利于加快液相降溫,提高冷卻速率。

    2.3 中心碳偏析

    圖4 距離內(nèi)弧邊緣不同位置處的枝晶組織Fig.4 Dendritic structures at different locations from the edge of the inner arc

    圖5 二次枝晶臂間距的比較Fig.5 Comparison of the secondary dendrite arm spacing

    碳偏析指數(shù)計(jì)算公式為:C偏=C/C0,式中:C偏為碳偏析指數(shù),C為鑄坯實(shí)際取樣點(diǎn)的碳含量,C0為鑄坯平均碳含量。圖6為螺紋鋼鑄坯橫斷面對角線的碳偏析指數(shù)分布??梢娊?jīng)過PMO處理的鑄坯碳偏析指數(shù)一般在0.95~1.04之間,中心碳偏析指數(shù)僅為1.01,且整個鑄坯的碳偏析指數(shù)波動范圍較窄。而原始工況鑄坯中碳偏析指數(shù)波動較大,中心碳偏析指數(shù)高達(dá)1.18。

    圖6 碳偏析指數(shù)分布曲線Fig.6 Distribution curves of the carbon segregation index

    鋼在凝固過程中二次枝晶臂間距決定著金屬材料的偏析行為。在連鑄過程中,鑄坯的凝固組織都是以枝晶形式生長的, 鑄坯凝固前沿的固液兩相區(qū)稱為鑄坯的糊狀區(qū)。糊狀區(qū)中的枝晶結(jié)構(gòu)具有阻塞液相流動的作用,凝固前沿固相排出的溶質(zhì)在糊狀區(qū)內(nèi)流動后凝固收縮形成了鑄坯的中心偏析。滲透率是反映糊狀區(qū)內(nèi)固、液相之間的摩擦、固相分率和微觀結(jié)構(gòu)形態(tài)之間的函數(shù)關(guān)系。滲透率越高,則中心碳偏析越嚴(yán)重。滲透率的計(jì)算通常采用Kozeny Carman公式[15]:

    (1)

    式中:KP為糊狀區(qū)滲透率,μm2;fS為固相率;CKC為Kozeny Carman常數(shù);S0為界面面積濃度。

    假設(shè)枝晶界面面積濃度等于均勻球體比表面積的情況下,S0的計(jì)算公式[16]:

    (2)

    由式(1)和式(2)可得滲透率與二次枝晶臂間距的關(guān)系式為:

    (3)

    式中λ2為二次枝晶臂間距,μm。從式(3)中可以看出,隨著二次枝晶臂間距的增大,滲透率也增加,溶質(zhì)就不斷地在鑄坯中心富集,隨著糊狀區(qū)不斷向鑄坯中心推進(jìn),直到中心,富集的溶質(zhì)無法繼續(xù)前進(jìn),便在鑄坯中心凝固,造成了中心碳偏析。因此鑄坯中心區(qū)域的二次枝晶臂間距較大,中心碳偏析也較重。而經(jīng)過結(jié)晶器PMO處理后,鑄坯的二次枝晶臂間距整體減小,其中接近鑄坯中心的二次枝晶臂間距由95 μm減小到86 μm,滲透率降低,中心碳偏析明顯減輕。

    3 結(jié)論

    經(jīng)過結(jié)晶器PMO處理后,螺紋鋼鑄坯的等軸晶率提高了34.3%,鑄坯的中心縮孔由0.5級降低為0級,中心偏析由2級降低為0.5級,鑄坯組織更為致密,鑄坯質(zhì)量明顯改善。

    經(jīng)過結(jié)晶器PMO處理后,鑄坯中二次枝晶臂間距整體減小,其中接近鑄坯中心的二次枝晶臂間距由95 μm減小到86 μm,滲透率降低,中心碳偏析指數(shù)由1.18減小到1.01,中心碳偏析基本消除。

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