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    磁絮凝分離法處理噴水織機(jī)廢水的試驗(yàn)研究

    2019-08-05 02:18:10王成賢何艷芬吳振榮
    山東化工 2019年13期
    關(guān)鍵詞:絮體量筒含油量

    王成賢,何艷芬,吳振榮

    (1.嘉興學(xué)院 南湖學(xué)院 化學(xué)與紡織工程系,浙江 嘉興 314001;2.嘉興市秀洲區(qū)綜合科技服務(wù)中心,浙江 嘉興 314000;3.浙江衛(wèi)斯敦環(huán)境科技有限公司,浙江 嘉興 314019)

    噴水織機(jī)作為當(dāng)前中國紡織業(yè)中應(yīng)用范圍廣泛的織造裝備之一, 其優(yōu)點(diǎn)是產(chǎn)量高、質(zhì)量好、織造費(fèi)用低。同時(shí),噴水織機(jī)也是用水大戶和排污大戶,每臺(tái)噴水織機(jī)要消耗自來水或者處理過的河水2.5~3.0 t/d。目前,我國已擁有噴水織機(jī)約30多萬臺(tái),年用水量高達(dá)4.5億t[1]。由于在織造工序中使用漿料以及潤滑脂的原因,排放的廢水中COD、BOD、SS、LAS、石油類等指標(biāo)超標(biāo),造成水質(zhì)的污染。如不能很好地對(duì)廢水資源進(jìn)行處理,再循環(huán)利用,將會(huì)造成嚴(yán)重的水資源的浪費(fèi)和環(huán)境污染。

    浙北某區(qū)約有噴水織機(jī)7萬臺(tái),全區(qū)每天織機(jī)污水產(chǎn)生總量高達(dá)20萬t,目前,噴水織機(jī)行業(yè)廢水處理及中水回用工作存在回用率低和回用水質(zhì)量不過關(guān)等問題??棛C(jī)噴頭堵塞、鋼筘腐蝕加快等現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生,導(dǎo)致中水回用工作無法得到有效落實(shí)。水資源匱乏問題日益突出,已成為我國制約社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的主要因素之一。因此噴水織機(jī)廢水治理越來越受到關(guān)注,廢水處理及循環(huán)回用工作的研究顯得尤為重要[2]。

    噴水織機(jī)廢水處理可分為三個(gè)階段,分別是去除SS為主的預(yù)處理段、去除 COD為主的強(qiáng)化處理段和去除離子為主的深度處理段。

    預(yù)處理段不足以達(dá)到回用標(biāo)準(zhǔn),通常還需使用混凝沉淀或氣浮等手段。倪露等人[3]采用破乳調(diào)節(jié)-氣浮-過濾工藝處理噴水織機(jī)廢水,出水達(dá)到噴水織機(jī)回用標(biāo)準(zhǔn)。周雪峰[4]等人采用格柵-混凝-氣浮工藝對(duì)噴水織機(jī)廢水進(jìn)行預(yù)處理,效果顯著。但是由于使用混凝劑,氣浮出水的電導(dǎo)率大幅增加,從150 μs/cm上升到了1500 μs/cm左右。強(qiáng)化處理段:此階段的作用在于進(jìn)一步去除預(yù)處理段出水所含的殘余COD物質(zhì)。龐浩然等[5]采用BAF工藝處理紡織工業(yè)園區(qū)的噴水織機(jī)廢水,可使噴水織機(jī)廢水達(dá)到《城鎮(zhèn)污水廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002)規(guī)定的二級(jí)標(biāo)準(zhǔn), 但無法達(dá)到噴水織機(jī)的回用標(biāo)準(zhǔn)。BAF能否在混凝沉淀的基礎(chǔ)上進(jìn)一步改善水質(zhì)以達(dá)到噴水織機(jī)回用水標(biāo)準(zhǔn),有待進(jìn)一步研究。

    深度處理段的作用在于去除廢水中的陰陽離子物質(zhì)以降低電導(dǎo)率。陳云根等[2]采用氣浮-快濾-陰陽離子交換-精密過濾工藝處理噴水織機(jī)廢水,控制了回用水的懸浮物、色度、電導(dǎo)率及表面張力,可以穩(wěn)定滿足噴水織機(jī)的用水要求。

    所以,未來應(yīng)該減少PAC等絮凝劑的使用量,以期在不增加廢水電導(dǎo)率的情況下提高強(qiáng)化處理段出水水質(zhì)。而磁絮凝技術(shù)恰恰符合了這一特征,可以在保證廢水處理效果的同時(shí),大大減少絮凝劑的使用量。磁分離技術(shù)是利用各種物質(zhì)磁性的差別,在不均勻磁場中實(shí)現(xiàn)分離的一種方法[6]。本身具有磁性的物質(zhì)可以直接進(jìn)行磁分離,本身無磁性的物質(zhì)可以通過投加磁粉磁化后進(jìn)行分離[7]。磁粉本身對(duì)廢水中的油類、膠態(tài)物質(zhì)具有良好的吸附能力[8];磁粉還能使膠體的碰撞次數(shù)增多,形成磁絮體的機(jī)會(huì)加大。此種特性恰好對(duì)應(yīng)了噴水織機(jī)廢水膠體COD比例大,且含油的特點(diǎn)。因此,將磁分離技術(shù)應(yīng)用于噴水織機(jī)廢水處理具有較大的研究價(jià)值。

    然而,單獨(dú)使用磁粉處理含油廢水,雖然操作簡單,費(fèi)用較低,但出水含油量難以達(dá)標(biāo)。因此為了提高處理效果,試驗(yàn)在加入磁粉的同時(shí)加入絮凝劑與助凝劑,使絮凝作用得到強(qiáng)化,可得到較好的處理效果[9]。

    總之,目前針對(duì)噴水織機(jī)廢水的處理方法多半僅僅停留在能使其達(dá)標(biāo)排放的階段。并且在實(shí)際的投產(chǎn)中大都存在著處理工序復(fù)雜,處理成本高,污泥含水率高,回用水電導(dǎo)率高,腐蝕設(shè)備嚴(yán)重,雜質(zhì)容易導(dǎo)致織機(jī)噴頭堵塞等問題。使得噴水織機(jī)廢水的回用問題,一直無法得到很好地解決。因此,急需對(duì)噴水織機(jī)廢水的處理和回用技術(shù)進(jìn)行進(jìn)一步深入研究,實(shí)現(xiàn)對(duì)噴水織機(jī)廢水的處理和回用,做到環(huán)境效益和經(jīng)濟(jì)效益統(tǒng)一。

    1 試驗(yàn)條件與方法

    噴水織機(jī)廢水取自某浙北地區(qū)某鎮(zhèn)(噴水織機(jī)紡織廠集聚地)的污水處理站。磁粉Fe3O4純度>98%,粒徑主要集中在2~12 μm。絮凝劑聚合氯化鋁(PAC)含量(以Al計(jì))≥12%,溶液濃度為10 g/L。助凝劑聚丙烯酰胺(PAM),相對(duì)分子質(zhì)量>5×106溶液濃度為5 g/L。

    首先取一定量的噴水織機(jī)廢水,試驗(yàn)PAC、PAM加入量對(duì)其凈化效果,確定最佳工藝參數(shù)。然后,根據(jù)以上工藝參數(shù),研究投加磁粉的磁絮凝效果,即考察磁粉與絮凝劑加入量的匹配關(guān)系及加料順序、攪拌條件對(duì)噴水織機(jī)廢水處理效果的影響。

    實(shí)驗(yàn)每次取250 mL廢水置于250 mL量筒中,按照不同的實(shí)驗(yàn)條件分別加入磁粉、絮凝劑和助凝劑后,對(duì)廢水進(jìn)行攪拌,再將量筒置于用來提供外部磁場的強(qiáng)力磁鐵上20 min,使磁性絮體分離沉淀。對(duì)處理后的出水,分別測定其COD、含油量等指標(biāo)。

    2 試驗(yàn)結(jié)果和討論

    2.1 工藝參數(shù)的確定

    經(jīng)過實(shí)驗(yàn),對(duì)于COD濃度在300~350 mg/L的噴水織機(jī)廢水,PAC的最佳投加量為260 mg/L,在控制PAC投加量為260 mg/L的條件下,改變PAM投加量20~40 mg/L,通過實(shí)驗(yàn)可知,隨著PAM的投加量增加,噴水織機(jī)廢水的絮凝效果愈加明顯,但是PAM投加量增加到32 mg/L時(shí),廢水的絮凝效果不再發(fā)生更明顯的改變,因此確定PAM最佳加入量為32 mg/L。這是因?yàn)橹齽┘尤牒蟾纳屏藦U水中絮凝反應(yīng)的環(huán)境,加快了絮凝劑與水中膠體顆粒的絮凝反應(yīng)。經(jīng)實(shí)驗(yàn)得出,絮凝劑和助凝劑按一定比例投加時(shí)效果較好,否則助凝劑PAM過量投加后,絮凝后的絮狀物不容易固液分離從而影響出水水質(zhì)。由此確定,PAC和PAM的投加量分別為260 mg/L、32 mg/L。

    2.2 磁粉對(duì)污泥的沉降速度、體積的影響

    用量筒取250 mL噴水織機(jī)廢水置于500 mL的燒杯中,同時(shí)加入PAC 260 mg/L和磁粉80 mg/L,并以250 r/min的速度進(jìn)行攪拌2 min。再加入PAM 32 mg/L以50 r/min的速度慢攪5 min后,將燒杯內(nèi)的水倒入250 mL的量筒中。將250 mL量筒置于提供磁場的強(qiáng)力磁鐵上,記錄沉降20 min時(shí)污泥的體積以及當(dāng)污泥沉降到20 mL時(shí)的時(shí)間,同時(shí)比較不加磁粉時(shí)污泥的沉降情況。重復(fù)上述實(shí)驗(yàn),并以改變PAC和PAM的投加量,進(jìn)行對(duì)照實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示。

    表1 絮凝與磁絮凝條件下的污泥體積和污泥沉降速度對(duì)比

    由表1可知,在絮凝劑投加量相同的條件下,加入了磁粉后自然沉降的污泥體積與不加磁粉相比增加了1/5,這是由于噴水織機(jī)廢水中的雜質(zhì)并不多,磁粉的加入與否并不影響長時(shí)間絮凝反應(yīng)形成污泥的體積,而且因?yàn)榇欧鄣募尤雽?dǎo)致廢水中的雜質(zhì)的增加,最后污泥體積增加;而達(dá)到相同體積的污泥時(shí),磁絮凝分離的時(shí)間要比自然沉降所需的時(shí)間少1/3左右,這是由于磁粉的加入增加了水中懸浮顆粒物的數(shù)目,提高了顆粒之間的碰撞幾率,同時(shí)在鋁鹽絮凝劑的吸附架橋作用下形成了以磁粉為核心的磁性絮體。

    在磁場中,磁性粒子所受磁力公式為:

    Fm= Xm·V·H(dH /dL)

    磁絮凝過程中,水中的懸浮顆粒因吸附在磁粉上而具有磁性,這就導(dǎo)致了磁性粒子的體積V的增大,從而使磁場力Fm增大,使絮體的沉降速度加快。

    重復(fù)上述試驗(yàn),同時(shí)改變磁場強(qiáng)度(以使用1塊強(qiáng)磁鐵作為1個(gè)單位的磁場強(qiáng)度),控制沉降時(shí)間為 30 min,考察噴水織機(jī)COD去除率的變化,試驗(yàn)結(jié)果見表2 。

    表2 不同磁場強(qiáng)度對(duì)磁絮凝分離后污水COD的影響

    由表2可知,隨著磁場強(qiáng)度的增強(qiáng),出水的COD濃度逐漸降低,在四個(gè)單位磁場強(qiáng)度下COD的去除率大約比一個(gè)單位磁場強(qiáng)度下COD的去除率要高出20%。這正是由于磁場強(qiáng)度的增強(qiáng)導(dǎo)致磁性粒子磁化率的增大,從而使磁場力增大的結(jié)果。同時(shí)由于場強(qiáng)的增加使帶有磁性的顆粒之間的吸引力增加,污泥得到有效地沉降。

    2.3 磁粉加入量對(duì)磁絮凝處理噴水織機(jī)廢水的影響

    用量筒取250 mL噴水織機(jī)廢水置于500 mL的燒杯中,加入PAC 260 mg/L和磁粉,改變磁粉加入量為40~160 mg/L,并以250 r/min的速度攪拌2 min。加入PAM 32 mg/L以50 r/min的速度慢攪5 min,將水倒入250 mL的量筒中。再將量筒置于1塊的強(qiáng)力磁鐵上模擬一個(gè)單位磁場場強(qiáng),并進(jìn)行磁分離沉降。靜置后取上清液,用COD測定儀中測其COD量并記錄;同時(shí)用分光光度計(jì)測量上清液的含油量。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表3。

    含油量計(jì)算公式:

    式中:C0—被測水樣的含油量,mg/L;

    E—被測水樣的吸光度;

    V0—萃取液總體積,mL;

    Vw—被測水樣體積,mL;

    K—吸光度系數(shù),L/mg;

    N—稀釋倍數(shù)。

    表3 磁粉加入量對(duì)磁絮凝分離后出水COD、除油率的影響

    由表3可知,經(jīng)磁絮凝處理后的出水中COD濃度隨著磁粉使用量的增加而改變,出水COD濃度先降低后上升。這是由于,當(dāng)磁粉加入量飽和時(shí),多余的磁粉不再和絮凝劑絮體結(jié)合形成緊密的磁性粒子,導(dǎo)致出水水質(zhì)下降。根據(jù)含油量公式和表3可知,在磁粉投加量為80 mg/L時(shí),出水含油量最低較最高含油量降低1/2,但是由于數(shù)值過小,總體的出水含油量相差不大。一方面是因?yàn)榇欧蹖?duì)噴水織機(jī)廢水中的油類、膠態(tài)物質(zhì)具有較好的吸附能力;磁粉的加入使水中的懸浮顆粒增加,膠體的碰撞次數(shù)增多,形成絮體的機(jī)會(huì)加大。另一方面由于噴水織機(jī)廢水中的油類,膠體物質(zhì)含量較少,加入一定量的磁粉后使水中的膠體大部分都形成了磁絮體,導(dǎo)致再增加磁粉的量也不能進(jìn)一步降低出水的含油量。分析確定磁粉最佳加入量為80 mg/L。

    2.4 絮凝劑加入量對(duì)磁絮凝處理噴水織機(jī)廢水的影響

    用量筒取250 mL噴水織機(jī)廢水置于500 mL的燒杯中,加入磁粉80 mg/L和PAC,改變PAC加入量200~320 mg/L,并以250 r/min的速度攪拌2 min。根據(jù)PAC投加量改變相應(yīng)的PAM的投加量,PAM投加量范圍:20~44 mg/L。將量筒置于1塊的強(qiáng)力磁鐵上模擬一個(gè)單位的場強(qiáng),并進(jìn)行磁分離沉降。靜置后取上清液,用COD測定儀中測其COD量并記錄;同時(shí)用分光光度計(jì)測量上清液的含油量。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表4。

    表4 不同絮凝劑對(duì)磁絮凝分離出水COD、出水吸光度影響

    由表4可知,當(dāng)磁粉加入量為80 mg/L時(shí),一開始隨著絮凝劑PAC投加量的增加,出水COD和出水含油量都隨著投加量的增加而降低,在PAC投加為240 mg/L時(shí),出水COD和出水含油量達(dá)到最低,比不加磁粉時(shí)PAC的最佳加入量(260 mg/L)要少1/3。這是因?yàn)殡S著磁粉投加量的增加,在一定程度上改變了膠體和懸浮顆粒的表面性質(zhì),使膠體或懸浮顆粒之間的吸引能大于排斥能促進(jìn)了凝聚,從而使得PAC的使用量相應(yīng)減少。所以,當(dāng)磁粉投加量為80 mg/L時(shí),最佳的PAC和PAM投加量分別為240 mg/L、28 mg/L。

    2.5 加料順序?qū)Υ判跄幚韲娝棛C(jī)廢水的影響

    在噴水織機(jī)COD濃度為300~350 mg/L的條件下,控制磁粉、PAC、PAM用量分別為80、240、28 mg/L,試驗(yàn)以下4種不同加料順序?qū)Τ鏊瓹OD濃度和含油率的影響:①首先同時(shí)加入磁粉和PAC快攪,然后加PAM慢攪;②先加磁粉,然后迅速加入PAC快攪,最后加PAM慢攪;③先加入PAC,然后迅速加入磁粉快攪,最后加PAM慢攪;④先加入PAC快攪,再加PAM,然后迅速加入磁粉后慢攪??焖贁嚢杷俣葹?50 r/min,慢速攪拌速度為50 r/min;靜置后,取上清液用COD測定儀中測其COD量并記錄;同時(shí)用分光光度計(jì)測量上清液的含油量。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表5。

    表5 不同加料順序?qū)OD以及除油率的影響

    由表5可知1~2加藥順序處理后出水COD和含油量相似,3~4加藥順序的處理結(jié)果相似。先加磁粉增加了水中的顆粒物的數(shù)量,使膠體有效碰撞次數(shù)增多,可以使水中的懸浮顆粒、膠體顆粒被磁粉吸附。所以只有磁粉和PAC幾乎同時(shí)加入,保證這兩種物質(zhì)在快速攪拌下充分接觸,才能形成有效的磁性顆粒,才能提高出水COD濃度和含油量的去除效果。如果最后加入磁粉,導(dǎo)致磁粉不能及時(shí)參加反應(yīng),無法形成磁性絮體,懸浮物磁性不強(qiáng),導(dǎo)致廢水含油量和COD去除效果不佳。因此,先加磁粉,緊接著加PAC快攪,最后加PAM慢攪為最佳的加藥順序。

    2.6 攪拌條件對(duì)磁絮凝處理噴水織機(jī)廢水的影響

    在噴水織機(jī)廢水COD為300~350 mg/L的條件下,控制磁粉、PAC、PAM用量分別為80、240、28 mg/L,加料順序?yàn)橄韧瑫r(shí)加入磁粉和PAC,然后加PAM,試驗(yàn)下列4種不同攪拌條件對(duì)反應(yīng)的影響:①快攪(400 r/min)2 min+慢攪(50 r/min)5 min;②快攪(250 r/min)2 min+慢攪(50 r/min)5 min;③快攪(150 r/min)2 min+慢攪(50 r/min)5 min;④快攪(150 r/min)2 min+慢攪(80 r/min)5 min。磁粉和PAC在快攪時(shí)加入,PAM在慢攪時(shí)加入;試驗(yàn)結(jié)果見表6。

    表6 不同攪拌速度對(duì)磁絮凝分離的影響

    由表6可知,當(dāng)快攪速度為250 r/min,慢攪速度為50 r/min時(shí)出水COD濃度和含油量最低,磁絮凝分離效果較好。與其他各攪拌條件相比,較實(shí)驗(yàn)條件4的COD濃度降低17%,含油量大約降低69%。這是由于快攪速度過慢時(shí),磁粉難以擴(kuò)散,導(dǎo)致磁粉與水中的固體顆粒接觸機(jī)會(huì)降低,形成磁性絮體的幾率減少,絮體的磁性減弱,處理效果不佳。而當(dāng)快攪速度為400 r/min時(shí)的效果和250 r/min時(shí)相差不大。因此,攪拌的速度并非越快越好,攪拌的目的是為了讓磁粉擴(kuò)散到整個(gè)水體,與水中的污染物充分接觸,更高的攪拌速度并不能提高磁粉的絮凝率。因此,最適宜的攪拌條件為快攪速度250 r/min,慢攪速度為50 r/min。

    3 結(jié)論

    (1)采用磁絮凝分離法處理噴水織機(jī)廢水是可行的,其處理效果比只加絮凝劑和混凝劑效果更加顯著。

    (2)通過實(shí)驗(yàn)確定了磁絮凝分離法處理噴水織機(jī)廢水的最佳工藝參數(shù)。當(dāng)噴水織機(jī)廢水為344.1 mg/L時(shí),其最佳投藥量的參數(shù)和過程為:磁粉加入量為80 mg/L,PAC與PAM的投加量分別為240 mg/L和28 mg/L;并且當(dāng)磁粉與PAC幾乎同時(shí)并進(jìn)行快攪拌,速度為250 r/min,加入PAM后慢速攪拌速度為50 r/min時(shí),出水COD濃度為67.11 mg/L,較其他處理?xiàng)l件下的出水COD濃度降低20%左右,所以在最佳工藝參數(shù)和過程下凈水效果最好。

    (3)加入磁粉進(jìn)行磁絮凝改善了廢水的絮凝效果,不僅能提高絮凝效果,縮短絮凝與沉降時(shí)間,大約能減少1/3的時(shí)間,還能減少絮體體積,實(shí)現(xiàn)快速分離。磁絮凝分離法處理噴水織機(jī)廢水可以更好的降低出水COD,較其他處理?xiàng)l件下的出水COD降低20%左右,還能有效降低出水含油量。這些優(yōu)點(diǎn)為縮短處理周期,減少了設(shè)備占地面積,降低污泥處理難度,以及節(jié)約費(fèi)用提供了可能。因此,磁絮凝技術(shù)在含油污水處理中有更廣闊的前景。

    (4)磁絮凝分離法可以使出水或者回用水的電導(dǎo)率得到一定的控制。出水電導(dǎo)率和絮凝劑與助凝劑的使用量有關(guān),在相同出水水質(zhì)要求的情況下,通過磁絮凝分離法處理噴水織機(jī)廢水可以有效的降低絮凝劑和助凝劑的使用量,由此可推斷,該處理方法能夠降低出水中的電導(dǎo)率。所以磁絮凝分離法能夠促進(jìn)噴水織機(jī)廢水的回用,并且緩解回用過程中設(shè)備腐蝕和噴頭堵塞的問題。

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