高壓汽包壁溫差產(chǎn)生的原因分析及控制措施

張釗武 段赫

摘 要：主要介紹了余熱鍋爐高壓汽包的基本組成和作用，詳細(xì)分析了機組冷態(tài)啟動時高壓汽包壁溫差產(chǎn)生的原因以及控制措施;著重介紹了如何控制高壓汽包升壓速率并提出優(yōu)化措施;通過采取這些控制和優(yōu)化措施將高壓汽包上下壁溫差控制在50℃范圍以內(nèi)，減少了高壓汽包啟動過程中的熱應(yīng)力，延長使用壽命，保證機組安全運行。

關(guān)鍵詞：高壓汽包;冷態(tài)啟動;汽包壁溫差;控制措施;優(yōu)化

DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.20.141

0 引言

某發(fā)電廠采用一拖一分軸布置F級燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組，一臺燃機發(fā)電機組，一臺余熱鍋爐，一臺汽輪機發(fā)電機組，燃機為安薩爾多AE94.3A重型機組，余熱鍋爐為東方凌日的MHDB-AE94.3A-Q1，此余熱鍋爐高壓汽包的設(shè)計壓力是16.4MPa，設(shè)計溫度是355℃，采用材質(zhì)是13MnNiMoR，汽包壁厚度是105mm。汽輪機為上海電氣的135機組型號LZC136-12.69/1.9/0.403/561.7/547。該發(fā)電廠在冷態(tài)啟動過程中高壓汽包上下壁溫差最高達(dá)到80℃，嚴(yán)重威脅機組的安全運行，本文以該發(fā)電廠AE94.3A燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組為例，分析余熱鍋爐高壓汽包在冷態(tài)啟動過程中上下壁溫差大的原因并提出控制措施。

1 高壓汽包組成

高壓汽包由封頭和簡體組焊而成，整體主要是由管道、測量裝置和分離裝置組成的。管道主要有給水管道、下降管道、上升管道、加藥管道、排污管道、飽和蒸汽管道等;測量裝置主要有汽包壁溫?zé)犭娕?、汽包雙色水位計、差壓水位計、電接點水位計，壓力表，壓力變送器，安全閥等;分離裝置主要有旋風(fēng)分離器，波形板分離器，波形板干燥器，均流孔板等。

2 高壓汽包作用

高壓汽包是高壓爐水加熱、蒸發(fā)、過熱三個過程的樞紐，是建立高壓系統(tǒng)水循環(huán)的中轉(zhuǎn)站;汽包內(nèi)部布置有旋風(fēng)分離器、波形板箱以及排污等裝置，是高壓蒸汽合格品質(zhì)的保證;高壓汽包水容積44m?，具有一定的儲水量和蓄熱能力，在異常工況下能緩解蒸汽壓力的快速變化。

3 高壓汽包壁溫差大危害

高壓汽包熱應(yīng)力的產(chǎn)生來源于汽包上下壁溫差和內(nèi)外壁溫差，壁溫差越大，熱應(yīng)力越大，長期在過應(yīng)力工況下運行會增加汽包壽命損耗[1]，嚴(yán)重時使汽包發(fā)生彎曲變形甚至產(chǎn)生裂紋，危害機組的安全運行。因此，余熱鍋爐在啟動或者停運過程中，必須控制汽包壁溫差不超限（50℃），尤其是控制高壓汽包上下壁溫差。

4 高壓汽包壁溫差大原因分析

4.1 高壓汽包上下壁與工質(zhì)換熱系數(shù)不同

燃機點火后初帶一定負(fù)荷，余熱鍋爐在冷態(tài)下升溫升壓，由于汽包上下壁溫度低，汽包上部飽和蒸汽和下部爐水分別對汽包上下壁進(jìn)行加熱，汽包下部爐水對汽包下壁進(jìn)行對流換熱，上部飽和蒸汽對汽包上壁進(jìn)行凝結(jié)換熱，后者的換熱系數(shù)是3～4倍[2]，因此在相同條件下汽包上壁溫度上升快。

4.2 汽包升壓速率過快

隨著高壓汽包壓力的上升，對應(yīng)的飽和溫度升高，尤其在壓力小于1.5MPa時，隨著壓力的上升，飽和蒸汽溫度上升較快，汽包上壁溫度跟隨著快速上升，而在啟動初期水循環(huán)尚未建立導(dǎo)致汽包下部爐水溫度上升較緩，下壁溫度上升慢，如果此時控制不當(dāng)，汽包上下壁溫差就會超限。

4.3 高壓汽包壁厚大

余熱鍋爐啟動過程，高壓汽包內(nèi)壁直接與水和飽和蒸汽接觸，溫度跟隨快速上升，汽包外壁溫度的升高受到金屬導(dǎo)熱的限制，汽包內(nèi)外壁溫差與汽包壁厚和導(dǎo)熱系數(shù)成正比，故外壁溫度上升緩慢，此外汽包外壁溫度通過保溫層與大氣進(jìn)行換熱，由此造成汽包內(nèi)壁溫度上升快，外壁溫度上升慢，從而產(chǎn)生內(nèi)外壁溫差[3]。

5 高壓汽包壁溫差大控制措施

5.1 提高高壓汽包給水溫度

高壓給水來自于低壓汽包，低壓汽包和除氧頭一體設(shè)置，除氧頭設(shè)置了輔助蒸汽加熱。在冷態(tài)啟動過程中，投運輔助蒸汽至除氧頭加熱，一方面有助于低壓汽包給水的除氧，另一方面加熱低壓汽包爐水，提升高壓汽包給水溫度，防止高壓汽包產(chǎn)生蒸汽后為維持水位補入低溫的給水，進(jìn)一步拉大高壓汽包上下壁溫差。

5.2 投運高壓蒸發(fā)器底部加熱

冷態(tài)啟動前將高壓汽包水位上到可見水位（-500mm），投入高壓蒸發(fā)器底部加熱，將高壓汽包爐水加熱到90℃，此時高壓汽包水位約為-250mm，加熱高壓汽包底部爐水，減緩高壓汽包升壓初期上下壁溫差過快拉大[4]。高壓汽包升壓初期保證高壓汽包水位處于低水位狀態(tài)，讓高壓汽包產(chǎn)生的飽和蒸汽盡量充滿汽包內(nèi)部，加速高壓汽包整體溫度上升，縮小上下壁溫差。

5.3 加大底部排污，建立水循環(huán)

在啟動升壓初期，由于高壓汽包產(chǎn)生蒸汽量相對較小，高壓系統(tǒng)水循環(huán)尚未建立，高壓蒸發(fā)器以及汽包底部爐水基本處于停滯狀態(tài)，換熱系數(shù)小，下壁溫度上升特別緩慢，而飽和蒸汽不斷與汽包上壁進(jìn)行換熱，此時上下壁溫差容易超限。通過打開高壓蒸發(fā)器排污電動門以及高壓汽包連續(xù)排污，促進(jìn)高壓汽包爐水循環(huán)，加強爐水的流動，以提升高壓汽包下壁溫度，減少高壓汽包上下壁溫差[5]。

5.4 放盡高壓汽包內(nèi)爐水

冷態(tài)啟動前，將高壓汽包內(nèi)剩余低溫爐水放掉，補充溫度較高的給水，縮短高壓蒸發(fā)器底部加熱時間，提前控制高壓汽包上下壁溫差，為燃機啟動后控制溫差提供有利條件。

5.5 控制高壓汽包壓力上升速率

在啟動初期燃機初帶最低負(fù)荷10MW，大氣溫度25℃時，10MW時燃機排煙溫度高達(dá)370℃，高壓蒸發(fā)器入口溫度達(dá)325℃，在高壓汽包起壓初期，隨著高壓汽包壓力的上升，飽和溫度快速上升，汽包上壁溫度跟隨快速上升，因此，在升壓初期控制高壓汽包升壓速率是控制上下壁溫差的有效措施。冷態(tài)啟動時，切除高壓旁路閥自動模式，手動將高壓旁路閥打開80%直到高壓汽包上下壁溫差回升后慢慢手動關(guān)小高壓旁路閥;打開高壓汽包爐側(cè)、機側(cè)疏水以及高壓過熱器出口排氣電動門，減緩高壓汽包壓力的上升從而控制高壓汽包上外壁的升溫速率小于3.5℃/min，當(dāng)再熱壓力大于0.1MPa時，打開再熱器出口排氣電動門直至再熱壓力大于0.25MPa后關(guān)閉，再熱器出口排空電動門關(guān)閉后緩慢手動打開中壓旁路閥，注意凝汽器真空變化以及排氣溫度的上升，在真空允許的條件下慢慢開大中壓旁路閥直至70%，盡可能在高壓汽包升壓初期控制壓力的上升速率。以下表1是采取了上述控制措施后在冷態(tài)啟動燃機初帶10MW，高中壓旁路閥開度分別為80%，70%時高壓汽包上下壁溫差與升溫速率、升壓速率的關(guān)系。（表1中高壓汽包升壓速率和上外壁升溫速率是每隔10min的計算值）

6 高壓汽包升壓速率優(yōu)化措施

采取以上控制措施并通過多次聯(lián)合循環(huán)機組冷態(tài)啟動的數(shù)據(jù)采集可知，在啟動初期，高壓汽包的升壓速率是影響高壓汽包上下壁溫差的主要因素，因此針對高壓汽包升壓速率過快在邏輯方面進(jìn)行優(yōu)化，以減少運行人員手動操作，防止操作不當(dāng)造成高壓汽包上下壁溫差超限。冷態(tài)啟動時，自動將高中壓旁路閥100%打開直到檢測到高壓汽包上下壁溫差回落大于5℃時自動進(jìn)入高中壓旁路定壓控制模式，維持沖轉(zhuǎn)壓力等待沖轉(zhuǎn)。由于中壓旁路閥的開啟對真空影響較大，因此對中壓旁路閥全開的條件作以下說明，中壓旁路閥全開條件：機組冷態(tài)啟動且真空小于10Kpa（絕對壓力）且再熱蒸汽壓力大于0.25MPa且再熱器出口排空電動門關(guān)閉且中壓旁路閥沒有快關(guān)條件。表2是在采取上述控制措施以及升壓速率優(yōu)化后，冷態(tài)啟動燃機初帶10MW，高中壓旁路閥開度分別為100%，100%時高壓汽包上下壁溫差與升溫速率、升壓速率的關(guān)系。

對比表1和表2可知，冷態(tài)啟動時，燃機初帶10MW負(fù)荷，在第10～20min內(nèi)控制好升溫升壓速率是控制汽包上下壁溫差的關(guān)鍵節(jié)點，高壓汽包升壓速率優(yōu)化前第10～20min，高壓汽包的升壓速率達(dá)到0.102MPa/min，上壁升溫速率達(dá)到4.4℃/min，超過預(yù)定的升溫速率3.5℃/min，此時高壓汽包上壁溫度上升過快，下壁溫度上升慢，導(dǎo)致此時上下壁溫差達(dá)到54℃，而優(yōu)化后在第10～20min，升壓速率下降至0.095MPa/min，升溫速率跟隨下降至3.4℃/min，雖然在第20～30min，上壁升溫速率超過3.5℃/min，但由于持續(xù)時間較短且此時高壓汽包下部水循環(huán)已建立，下壁溫度上升增快，因此上下壁溫差仍然在50℃以內(nèi)，在第30～40min，上下壁溫差慢慢縮小，上下壁溫差回升5℃后高中壓旁路進(jìn)入旁路定壓模式，高中壓旁路閥逐漸關(guān)小維持沖轉(zhuǎn)壓力等待沖轉(zhuǎn)。

7 結(jié)論

通過上述控制措施以及高壓汽包升壓速率優(yōu)化措施，保證了機組冷態(tài)啟動時高壓汽包上下壁溫差不超限，減少了高壓汽包在冷態(tài)啟動過程中的熱應(yīng)力，延長了高壓汽包的使用壽命，保證了機組安全穩(wěn)定運行。

參考文獻(xiàn)：

[1]趙玉蓮，崔艷華，黃建榮.電站鍋爐設(shè)備及運行[M].北京：中國電力出版社，2012：280-281.

[2]康曉光.1025t/h鍋爐汽包壁溫差產(chǎn)生的原因分析及對策[J].山西焦煤科技，2010（S1）：1-3.

[3]孫廣科.鍋爐汽包壁溫差產(chǎn)生的原因與控制[J].東北電力技術(shù)，2007（03）：27-29.

[4]劉興彥.9F燃機鍋爐爐底加熱系統(tǒng)淺談[J].內(nèi)蒙古科技與經(jīng)濟，2011（11）：82-83+86.

[5]王曉華.熱電廠汽包鍋爐啟動過程中汽包熱力的分析與保護[J].黑龍江科學(xué)，2014，5（02）：161.

作者簡介：張釗武（1991-），男，廣東汕頭人，本科，助理工程師，運行值班員，研究方向：燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)電廠運行優(yōu)化。