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    淺談改進(jìn)瑪鋼管件澆冒口理論設(shè)計(jì)

    2019-07-19 06:03:19韓凱艾晨光
    山東工業(yè)技術(shù) 2019年18期
    關(guān)鍵詞:熱節(jié)冒口

    韓凱 艾晨光

    摘 要:本文針對(duì)可鍛鑄鐵管路連接件生產(chǎn)中的縮松缺陷及解決縮松所采取的工藝措施,通過理論分析及實(shí)際舉例,探討彎角冒口工藝生產(chǎn)可鍛鑄鐵管路連接件的可行性。

    關(guān)鍵詞:縮松;熱節(jié);暗冒;冒口;澆注系統(tǒng);沖型

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.18.053

    1 前言

    可鍛鑄鐵鑄態(tài)為白口組織,凝固時(shí)無石墨析出,碳以滲碳體的形式存在,收縮較大,在鑄件中極易產(chǎn)生縮松缺陷。

    在可鍛鑄鐵連接件生產(chǎn)中,傳統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)方案是按照順序凝固的原則,通過設(shè)置暗冒來消除收縮對(duì)管件造成的影響。為減少縮松類的缺陷,在設(shè)計(jì)暗冒時(shí),通常把暗冒設(shè)計(jì)的又高又大,這樣不僅降低了工藝出品率,而且最主要的縮松缺陷也沒有的到有效的扼制。

    整改前,按彎頭現(xiàn)有工藝生產(chǎn)時(shí),縮松部位為彎角和交口對(duì)側(cè),位置不固定,導(dǎo)致縮松問題時(shí)有時(shí)無,很容易造成批量廢品。

    2 理論分析

    2.1 結(jié)構(gòu)及凝固分析

    管件多為壁厚均勻的薄壁件,結(jié)構(gòu)為管狀。由于壁厚小,散熱面積大,且鑄型一般為濕砂型,激冷能力強(qiáng),所以在管件截面上的溫度梯度較大,趨于逐層凝固方式凝固,不具備形成縮松的基本條件。

    管件的凝固時(shí)間較短,傾向于同時(shí)凝固。而且在凝固過程中,由于凝固收縮的抽吸作用,隨著凝固,澆冒系統(tǒng)內(nèi)的鐵水被“吸”進(jìn)型腔補(bǔ)充因收縮減小的部分,也就是說,管件有著很好的自補(bǔ)縮能力。通過以上分析可以說管件產(chǎn)生縮松的傾向較小。

    2.2 澆注系統(tǒng)分析

    (1)鐵水流經(jīng)路徑:澆口杯——直澆道——澆口座——各級(jí)橫澆道——內(nèi)澆道——暗冒——冒口頸進(jìn)入鑄件。如圖1所示:

    1—澆口杯——鐵水注入口。

    2—直澆道——導(dǎo)流。

    3—澆口座——分流鐵水。

    4、5—橫澆道——分流、擋渣,分一級(jí)(澆道4)、二級(jí)(澆道5)、三級(jí)……

    6—內(nèi)澆道——與暗冒直接相連段橫澆道,將鐵水引入暗冒。

    7—暗冒——補(bǔ)縮、保溫,按內(nèi)澆口個(gè)數(shù)分為單澆口、雙澆口、多澆口暗冒。

    8—內(nèi)澆口——充型、補(bǔ)縮。

    (2)澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)。根據(jù)瑪鋼模具一箱多件的特點(diǎn),采用封閉—開放式澆注系統(tǒng),將阻流截面設(shè)在橫澆道,利于平穩(wěn)充型、擋渣。澆注系統(tǒng)各組元截面積比例為A直澆道:A橫澆道:A內(nèi)澆道:A內(nèi)澆口=1.2:1:(1.1~1.2):(1.3~1.6)(中小件取1.3,大件及油任類取1.6)。

    根據(jù)上面截面積比例可知,由于冒口頸總截面積比橫澆道總截面積大,雜質(zhì)往往上浮不到金屬液面即被吸入型腔,在管件中形成夾雜(渣)缺陷??梢哉f,金屬液面升到冒口頸頂部以前,冒口擋渣、集渣的作用甚微。

    2.3 澆冒口分析

    冒口在工藝設(shè)計(jì)中是不容忽視的一部分,它起著補(bǔ)縮、貯存鐵水、保溫及擋渣、集渣的作用。同時(shí)也浪費(fèi)鐵水,降低工藝出品率;不利造型,影響砂型緊實(shí)度,易造成掉砂等缺陷,降低合格率;對(duì)鑄件凝固過程有熱干擾等弊端也不可避免地出現(xiàn)。因此,在工藝設(shè)計(jì)時(shí),我們應(yīng)在保證得到合格管件的前提下,盡量減小冒口。

    首先,傳統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)中,按照順序凝固原則,不容置疑地把冒口設(shè)置在鑄件的熱節(jié)處,以達(dá)到鑄件按順序凝固并把縮松留在冒口中的目的。由于管件的熱節(jié)大多呈圓環(huán)狀而設(shè)計(jì)時(shí)又不可能在熱節(jié)周圍都設(shè)置冒口,生產(chǎn)中常常通過加大冒口的方法增加靜壓力,以此來增強(qiáng)冒口的補(bǔ)縮能力,所以冒口往往設(shè)計(jì)得又高又大。如果把冒口和鑄件看作一體的話,那么本來就大的熱節(jié)相應(yīng)地就更大了,在設(shè)置冒口的部位也往往容易產(chǎn)生縮松。例如,管件設(shè)置冒口的分型面附近是最容易出現(xiàn)縮松的部位因此,在設(shè)計(jì)冒口時(shí)決不能忽視它對(duì)管件的熱干擾。

    其次,管件多為薄壁小件,體積小,重量輕。尤其2吋以下小規(guī)格的管件,重量不多超過1Kg。因此,雖然可鍛鑄鐵收縮率較大,但是管件因收縮減少的體積也不會(huì)太大,而且管件熱節(jié)多為環(huán)狀,若把因收縮減小的體積分散到熱節(jié)處,那么產(chǎn)生的縮松也就微乎其微了。加之管件趨于同時(shí)凝固,在澆注、凝固過程中有著很好的自補(bǔ)縮能力,因此,管件產(chǎn)生破壞性縮松的傾向很小。

    再者,冒口頸凝固時(shí)間通常要比管件凝固時(shí)間短。考慮鐵水流經(jīng)冒口頸時(shí)散熱的影響,澆注完畢后,冒口頸與管件幾乎同時(shí)凝固,冒口頸受散熱的影響,澆注完畢后,冒口頸與管件幾乎同時(shí)凝固,冒口頸凝固后堵死了冒口的補(bǔ)縮通道,雖然冒口高大但也不能對(duì)管件有效地補(bǔ)縮。因此,筆者認(rèn)為在管件工藝設(shè)計(jì)中的冒口的作用應(yīng)該是保證冒口頸處有足夠高的溫度,使冒口頸不致過早地凝固,以利鐵水充型,得到形狀完整的管件。所以,在工藝設(shè)計(jì)中,不必為了增強(qiáng)冒口的補(bǔ)縮能力而把冒口設(shè)計(jì)得又高又大。

    在實(shí)際生產(chǎn)中,由于經(jīng)驗(yàn)的差異,在按照經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)冒口時(shí),設(shè)計(jì)的結(jié)果各不相同。有時(shí)雖然冒口尺寸相差很大,但結(jié)果卻相同。例如,按資料所說冒口頂部要比上型內(nèi)的鑄件最高點(diǎn)20-30mm,而實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)我們只高出10-20mm,有些冒口高度還要小,甚至比管件低,結(jié)果也能得到質(zhì)量合格的管件。因此,在設(shè)計(jì)冒口時(shí),應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況具體分析,不能死搬硬套。

    2.4 縮松位置分析

    管件中的縮松缺陷,大多產(chǎn)生在管件不厚不均和彎角處,縮松端口處觀察可能伴有夾渣的情況,導(dǎo)致縮松嚴(yán)重。根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)分析可知:

    (1)薄壁件容易產(chǎn)生縮松;

    (2)常規(guī)工藝中有檔渣集渣不足的情況;

    (3)澆口位置設(shè)計(jì)局限也是縮松的重要原因;

    (4)有的管件暗冒沒有補(bǔ)縮作用;

    (5)管件中的縮松還伴有其它制作缺陷。

    3 新工藝設(shè)計(jì)分析及實(shí)踐

    由于可鍛鑄鐵鐵水容易氧化,發(fā)氣量大且渣多不易清除,流動(dòng)性差,所以在設(shè)計(jì)澆冒系統(tǒng)時(shí)要充分考慮集渣和排氣。

    3.1 冒口的設(shè)計(jì)

    在冒口設(shè)計(jì)工藝中,冒口主要起到保溫和緩和鐵水對(duì)型腔的沖擊作用。在保證沖型的前提下,冒口應(yīng)能為冒口頸提供足夠的熱量,使冒口頸處有足夠高的溫度,保證在澆注過程中冒口頸不致過早地凝固,以利于鐵水沖型快。在設(shè)計(jì)冒口高度時(shí),高度一般為模樣高度的1.2-1.3倍,這樣保證高于被補(bǔ)縮的位置,且澆口容易被清除。

    在設(shè)計(jì)過程中,我們按以下幾個(gè)步驟進(jìn)行試驗(yàn):

    (1)在原有冒口基礎(chǔ)上,減小冒口高度;

    (2)減少冒口數(shù)量;

    (3)適當(dāng)減小冒口直徑;

    (4)采用小冒口工藝。

    3.2 改進(jìn)舉例

    現(xiàn)階段我公司冒口頸位置基本位于管件端部,小件沖型補(bǔ)縮效果較好,但大件澆口對(duì)側(cè)彎角補(bǔ)縮效果差,需要增加暗冒數(shù)量來解決。產(chǎn)生原因?yàn)閺澖遣课粸閮?nèi)角,散熱條件差,散熱緩慢,所以容易產(chǎn)生縮松。

    針對(duì)以上分析,我們?cè)诠に囋O(shè)計(jì)時(shí)把澆注位置有端面改在彎角處,暗冒高度不變,但彎角處增加了筋,使暗冒更容易發(fā)揮補(bǔ)縮作用,已40彎頭為例,改進(jìn)前后如圖2所示。

    3.3 試驗(yàn)

    通過分析認(rèn)為,90?彎頭彎角部位為內(nèi)角,散熱條件較差,散熱相對(duì)較緩慢,是管件的最大熱節(jié)所在。因此,該部位易產(chǎn)生縮松。

    針對(duì)以上分析,我們?cè)诠に囋O(shè)計(jì)時(shí)把澆注位置由端面改在彎角處,冒口頂部與上型中的管件高度持平。另外,在彎角處增設(shè)了筋條,這樣既集中了熱節(jié)區(qū)域,使冒口更易發(fā)揮補(bǔ)縮作用,同時(shí)又保證管件在外形上有最大限度的一致性。

    實(shí)踐證明,該工藝基本消除了縮松缺陷??赏茝V到三通、四通、內(nèi)外絲彎頭的工藝設(shè)計(jì)中,可顯著提高管件的工藝出品率和合格率。

    參考文獻(xiàn):

    [1]李弘英.鑄造工藝設(shè)計(jì)[M].機(jī)械工業(yè)出版社.

    [2]邢建東.鑄造技術(shù)[M].鑄造技術(shù)雜志社.

    [3]嚴(yán)國(guó)粹.可鍛鑄鐵生產(chǎn)技術(shù)[M].上海科學(xué)技術(shù)出版社.

    [4]王君卿.鑄造手冊(cè)[M].機(jī)械工業(yè)出版社.

    [5]丁根寶.鑄造工藝學(xué)[M].機(jī)械工業(yè)出版社.

    作者簡(jiǎn)介:韓凱(1989-),男,河北玉田人,本科,助理工程師,從事可鍛鑄鐵模具設(shè)計(jì)。

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