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    焊后熱處理對(duì)15CrMoR(H)鋼焊條電弧焊焊接頭組織與性能的影響

    2019-07-12 02:43:06
    壓力容器 2019年5期
    關(guān)鍵詞:晶區(qū)熱循環(huán)鐵素體

    (1.國(guó)網(wǎng)河南省電力公司 電力科學(xué)研究院,鄭州 450052;2.鄭州機(jī)械研究所有限公司 新型釬焊材料與技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,鄭州 450001;3.山東索力得焊材股份有限公司,山東泰安 271600)

    0 引言

    加氫脫硫進(jìn)料/反應(yīng)產(chǎn)物換熱器在高溫、高壓、高腐蝕性的加氫裂化條件下長(zhǎng)期運(yùn)行,普通低合金鋼已不能滿足使用要求。15CrMoR(H)鋼是以Cr,Mo為基礎(chǔ)合金元素的低合金高強(qiáng)度耐熱鋼,因Cr,Mo是形成貝氏體的主要合金元素,提高了高溫組織的穩(wěn)定性和持久強(qiáng)度,具有抗高溫氧化、脆斷及抗氫能力,因而能夠滿足450~600 ℃高溫、高壓及多種腐蝕介質(zhì)環(huán)境下的壓力容器材料需求[1-6]。

    目前,15CrMoR(H)鋼常用焊接方法有焊條電弧焊、埋弧焊和氣體保護(hù)焊等,主焊縫通常采用多道多層焊。一方面,可利用后續(xù)焊道的焊接熱循環(huán)對(duì)母材、相鄰焊道產(chǎn)生焊接熱作用,使再次受熱區(qū)域的原始組織發(fā)生變化,進(jìn)而產(chǎn)生更為復(fù)雜的焊縫及熱影響區(qū)組織,但可能出現(xiàn)新的性能薄弱區(qū)[7-10];另一方面,當(dāng)焊件或局部焊接返修后無(wú)法進(jìn)行焊后熱處理時(shí),采用回火焊道技術(shù),在焊態(tài)下也具備足夠的安全裕度。目前,針對(duì)15CrMoR(H)鋼的多道多層焊,焊接熱影響區(qū)中各分區(qū)的組織性能轉(zhuǎn)變、是否會(huì)出現(xiàn)性能薄弱區(qū)及焊態(tài)力學(xué)性能,尚沒(méi)有文獻(xiàn)參考,仍需進(jìn)一步的研究分析。

    本文采用金相法、電鏡掃描、硬度測(cè)試、沖擊試驗(yàn)等測(cè)試手段,分析厚板15CrMoR(H)鋼多道多層焊的焊接接頭熱處理前后母材、焊縫及焊接熱影響區(qū)的組織性能轉(zhuǎn)變,并對(duì)沖擊斷口形貌進(jìn)行分析,對(duì)理解低合金高強(qiáng)鋼多道多層焊機(jī)理和促進(jìn)該技術(shù)的應(yīng)用具有一定的指導(dǎo)作用。

    1 試驗(yàn)材料及方法

    試驗(yàn)采用500 mm×125 mm×28 mm的15CrMoR(H)鋼試板,采用?4.0 mm的R307G焊條多道多層焊施焊,母材及焊條熔敷金屬化學(xué)成分如表1,2所示。試板為雙V形坡口,坡口角度60°±5°,鈍邊2 mm,間隙1 mm,試驗(yàn)主要焊接工藝參數(shù)見(jiàn)表3。焊前進(jìn)行150~170 ℃預(yù)熱,層間溫度為150~180 ℃,焊后立即消氫并進(jìn)行(690±14) ℃×2 h焊后熱處理。

    表1 15CrMoR(H)鋼的化學(xué)成分 %

    表2 R307G焊條熔敷金屬化學(xué)成分 %

    表3 主要的焊接工藝參數(shù)

    在焊后熱處理試板上制取沖擊、金相試樣進(jìn)行相應(yīng)的試驗(yàn),對(duì)焊接接頭進(jìn)行顯微硬度測(cè)試,同時(shí)利用掃描電鏡(SEM)觀察沖擊試樣斷口形貌。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 焊縫成形

    圖1 15CrMoR(H)焊接接頭宏觀金相

    15CrMoR(H)鋼多道多層焊宏觀金相見(jiàn)圖1。焊縫過(guò)渡光滑,正面和背面均成形美觀,焊縫未發(fā)現(xiàn)裂紋、氣孔、未熔合、夾渣、咬邊等焊接缺陷。

    2.2 焊后熱處理前蓋面焊道的微觀組織

    在多道多層焊接過(guò)程中,由于最后蓋面焊道未經(jīng)受后續(xù)焊接熱循環(huán)的作用,因此接頭組織接近于常規(guī)單道次焊接的接頭組織。最后焊道不同區(qū)域的微觀組織如圖2所示,其中圖2(a)為金相測(cè)試區(qū)域。

    從圖2(a)可以看出,焊接熱影響區(qū)顯微組織狀態(tài)出現(xiàn)明顯差別,晶粒度從熔合線向母材逐漸變小。

    (a)金相觀察區(qū)域

    (b)母材

    (c)粗晶區(qū)

    (d)細(xì)晶區(qū)

    (e)臨界區(qū)

    (f)焊縫圖2 熱處理前最后焊道不同區(qū)域的微觀組織

    從圖2(b)可以看出,母材區(qū)的鐵素體呈等軸細(xì)晶粒狀,微粒狀碳化物彌散分布在鐵素體基體上,組織為回火索氏體。

    從圖2(c)可以看出,粗晶區(qū)組織出現(xiàn)明顯的粗化,這主要是由于該位置距離焊縫熔合線較近,焊接過(guò)程中被加熱至1 100 ℃~固相線溫度區(qū)間,導(dǎo)致該區(qū)域組織粗化嚴(yán)重。在鐵素體晶粒內(nèi)部,存在位相差較小的條狀鐵素體和間斷分布的滲碳體,呈羽毛狀,為上貝氏體組織;在晶粒內(nèi)部還可以看到較多的馬氏體組織,有一定的淬硬傾向,對(duì)焊接接頭整體的力學(xué)性能帶來(lái)不利影響。

    由圖2(d)可以看出,細(xì)晶區(qū)晶粒相對(duì)細(xì)小,與母材晶粒度相差不大,這主要是由于在焊接過(guò)程中,焊接熱循環(huán)將母材組織重新加熱到Ac3~1 100 ℃范圍內(nèi),晶粒組織重新奧氏體化,并快速冷卻至室溫所致。由于此時(shí)焊接熱循環(huán)峰值溫度較低,加之焊接前的預(yù)熱作用,使細(xì)晶區(qū)部分冷卻速度相對(duì)較慢,因此未出現(xiàn)明顯的淬硬組織。從圖中還可以看出,眾多的小島狀復(fù)相組織雜亂地分布在鐵素體晶粒內(nèi)部或者邊緣的區(qū)域,表現(xiàn)出較為明顯的粒狀貝氏體特征,因此,細(xì)晶區(qū)組織具有相對(duì)較好的強(qiáng)韌性匹配[8-9]。

    從圖2(e)中可以看出,臨界區(qū)鐵素體呈等軸細(xì)晶粒狀,由于焊接過(guò)程中焊接熱循環(huán)重新將該區(qū)域加熱至Ac1~Ac3之間,部分重結(jié)晶;顯微組織晶粒內(nèi)部有明顯的析出物,表現(xiàn)出明顯的過(guò)回火特征,晶粒內(nèi)部為過(guò)回火的回火索氏體組織。由于在晶界附近發(fā)生了部分相變重結(jié)晶,因此在原奧氏體晶界附近形成較多的細(xì)小晶粒。

    如圖2(f)所示,焊縫組織由先共析鐵素體、塊狀的鐵素體、大量的細(xì)小針狀鐵素體,以及少量的粒狀貝氏體組成,熔池結(jié)晶后所形成的固態(tài)焊縫主要由柱狀或枝狀晶及少量的等軸晶粒組成。

    2.3 焊后熱處理前臨界粗晶區(qū)顯微組織

    在多道多層焊接過(guò)程中,前一焊道經(jīng)歷了后續(xù)焊道的焊接熱循環(huán),其原有的焊接熱影響區(qū)組織發(fā)生了變化,這些組織不能等同于單道焊接時(shí)的相應(yīng)組織。相關(guān)文獻(xiàn)表明[13],對(duì)于低合金高強(qiáng)鋼多道多層焊的焊接熱影響區(qū),臨界粗晶區(qū)極易出現(xiàn)問(wèn)題,即在前一焊道的粗晶區(qū)組織被后續(xù)焊道再次加熱至Ac1~Ac3溫度范圍的區(qū)域。

    15CrMoR(H)鋼多道多層焊接接頭熱處理前臨界粗晶區(qū)組織如圖3所示,可以看出,臨界粗晶區(qū)顯微組織粗大,這是因?yàn)榕R界粗晶區(qū)是在原始粗晶區(qū)組織基礎(chǔ)上形成的,雖然被后次焊道焊接熱循環(huán)重新加熱,但此時(shí)后續(xù)焊接熱循環(huán)峰值溫度處于Ac1~Ac3之間,對(duì)晶粒組織沒(méi)有細(xì)化作用,因此晶粒仍保持粗大。由于粗晶區(qū)組織粗大,當(dāng)該區(qū)域組織被再次加熱至Ac1~Ac3溫度范圍內(nèi)后,合金元素易于在原奧氏體晶界富集,在原奧氏體晶界范圍內(nèi)優(yōu)先形核發(fā)生相變重結(jié)晶,又由于冷卻速度較快,因此在晶界附近出現(xiàn)脆性組織。從圖3(a)中可以看出,在原奧氏體晶界附近析出大量的鏈狀馬氏體隱晶組織,可能導(dǎo)致熱影響區(qū)的性能惡化;從圖3(b)低倍顯微組織分布來(lái)看,在焊接接頭中靠近熔合線部分存在大量的臨界粗晶區(qū),為焊接接頭的安全使用埋下較大隱患。

    (a)臨界粗晶區(qū) 500×

    (b)臨界粗晶區(qū) 200×圖3 臨界粗晶區(qū)顯微組織

    2.4 焊后熱處理后焊接熱影響區(qū)顯微組織

    為考察焊后熱處理對(duì)焊接接頭組織和性能的影響,重點(diǎn)對(duì)多道多層焊焊接熱影響區(qū)的粗晶區(qū)和臨界粗晶區(qū)、焊縫區(qū)進(jìn)行了分析,其顯微組織如圖4所示。

    (a)粗晶區(qū)

    (b)臨界粗晶區(qū)

    (c)焊縫區(qū)圖4 焊后熱處理后粗晶區(qū)和臨界粗晶區(qū)、焊縫區(qū)顯微組織

    從圖4(b)可以看出,在臨界粗晶區(qū)的晶粒內(nèi)部碳化物析出較多,位相關(guān)系明顯,表現(xiàn)出明顯的回火狀態(tài)。值得注意的是,此時(shí)晶界附近的鏈狀組織表現(xiàn)出明顯的回火狀態(tài),為鏈狀的回火索氏體組織(具有優(yōu)異的塑韌性儲(chǔ)備),表明此時(shí)臨界粗晶區(qū)的性能得到了明顯的提升。

    由圖4(c)可以看出,顯微組織有明顯的碳化物析出,顯微組織也表現(xiàn)出明顯的回火狀態(tài)。

    2.5 顯微硬度測(cè)試分析

    焊后熱處理前后分別對(duì)焊接接頭進(jìn)行顯微硬度HV0.5測(cè)試,每間隔0.5 m橫向打點(diǎn)測(cè)試,其結(jié)果如圖5所示。

    圖5 顯微硬度測(cè)試結(jié)果

    從圖5可以看出,在焊后熱處理之前,接頭顯微硬度整體較高。在臨界區(qū)由于發(fā)生部分相變重結(jié)晶,顯微硬度相對(duì)于母材開(kāi)始有所升高(至230HV左右);細(xì)晶區(qū)由于焊接過(guò)程中發(fā)生完全相變重結(jié)晶,顯微硬度繼續(xù)升高至280HV附近;粗晶區(qū)由于組織嚴(yán)重粗化,且顯微組織內(nèi)部存在淬硬組織,導(dǎo)致此區(qū)域峰值硬度達(dá)到320HV附近,說(shuō)明粗晶區(qū)性能顯著惡化;多道多層焊的多重?zé)嵊绊憛^(qū)交叉區(qū)域,前一焊道的焊接熱影響區(qū)從左至右由于經(jīng)受后續(xù)焊道從高到低的不同熱循環(huán)峰值溫度,因此顯微硬度開(kāi)始逐漸下降,至焊縫區(qū)域后顯微硬度值變化逐漸趨于平緩,整個(gè)焊縫區(qū)域顯微硬度值相差不大。熱影響區(qū)顯微硬度值波動(dòng)最大,這主要是由于后續(xù)焊道的焊接熱循環(huán)將原焊接熱影響區(qū)再次加熱,而該區(qū)域又存在較多的臨界粗晶區(qū)組織造成的。

    從圖5還可以看出,焊接熱處理后焊接接頭顯微硬度下降幅度較大,尤其焊接熱影響區(qū)區(qū)域全部下降至200HV附近,顯微硬度值波動(dòng)也不再劇烈,這表明焊后熱處理能顯著改善焊接接頭的顯微硬度分布,對(duì)改善焊接接頭的整體力學(xué)性能具有積極作用。

    2.6 沖擊韌性測(cè)試及斷口分析

    沖擊試樣的取樣參照NB/T 47014—2011《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》,試驗(yàn)在室溫下進(jìn)行,其結(jié)果如圖6所示??梢钥闯觯笐B(tài)下焊接熱影響區(qū)室溫KV2僅130 J左右,熱處理后達(dá)到270 J左右,表明焊后熱處理對(duì)焊接熱影響區(qū)的沖擊韌性有明顯的提高作用,這也與前面論述相吻合;焊縫金屬室溫KV2由焊態(tài)下的130 J左右提高到160 J。

    圖7,8分別示出了焊態(tài)和熱處理態(tài)下焊接熱影響區(qū)、焊縫的沖擊試樣斷口形貌。從圖7中可以看出,焊態(tài)下焊接熱影響區(qū)斷口以準(zhǔn)解理為主,這是因?yàn)闊嵊绊憛^(qū)的粗晶區(qū)和臨界粗晶區(qū)組織中脆性相,沖擊吸收能量較低、塑韌性較差,因此斷口形貌呈現(xiàn)出脆性斷裂的特征。焊態(tài)下,焊接熱影響區(qū)的沖擊吸收能量數(shù)值雖滿足相關(guān)制造要求,但脆性斷口形貌表明焊接熱影響區(qū)存在韌性儲(chǔ)備不足的缺點(diǎn)。經(jīng)焊后熱處理,沖擊試樣斷口形貌已完全轉(zhuǎn)變?yōu)轫g窩狀,為典型的韌性斷裂,表明焊后熱處理明顯改善了焊接熱影響區(qū)的脆性組織。

    圖6 沖擊吸收能量測(cè)試結(jié)果

    (a)熱影響區(qū)

    (b)焊縫圖7 焊態(tài)下焊接熱影響區(qū)和焊縫沖擊試樣擴(kuò)展區(qū)斷口形貌

    (a)熱影響區(qū)

    (b)焊縫圖8 熱處理后焊接熱影響區(qū)和焊縫沖擊試樣擴(kuò)展區(qū)斷口形貌

    熱處理前后焊縫斷口形貌均呈韌窩狀,為典型的韌性斷裂。結(jié)合焊縫組織可以看出,焊態(tài)和熱處理態(tài)焊縫組織無(wú)明顯差異,均是以針狀鐵素體為主的組織,針狀鐵素體具有良好的塑韌性儲(chǔ)備。在多道多層焊中,焊縫組織由于經(jīng)受多次的焊接重熔、焊接熱循環(huán)影響,焊縫中元素分布相對(duì)均勻,后經(jīng)焊后熱處理,部分碳化物再次析出長(zhǎng)大,焊態(tài)下的應(yīng)力也得到了釋放,因此沖擊韌性得到了一定的提高,從沖擊斷口形貌也可以看出熱處理態(tài)沖擊斷口由更為細(xì)小的、尺寸較深的韌窩組成,表明焊后熱處理對(duì)于焊縫的塑韌性提升具有一定的積極作用,但是不如焊接熱影響區(qū)明顯。

    綜上所述,焊后熱處理對(duì)于焊接接頭整體性能的提升,更多的是表現(xiàn)在焊接熱影響區(qū)位置,因此,在實(shí)際產(chǎn)品焊接過(guò)程中應(yīng)給予焊接熱影響區(qū)足夠的重視,才能保證后期設(shè)備安全穩(wěn)定地運(yùn)行。

    3 結(jié)論

    (1)焊態(tài)下粗晶區(qū)為上貝氏體+馬氏體組織,臨界粗晶區(qū)在原奧氏體晶界生成鏈狀脆性組織,導(dǎo)致焊接熱影響區(qū)局部硬度偏高,塑韌性較差。焊后熱處理下粗晶區(qū)組織為回火貝氏體+回火索氏體組織,臨界粗晶區(qū)為回火索氏體組織,使焊接接頭的硬度降低,塑韌性得到提升。

    (2)焊后熱處理可顯著降低焊接接頭顯微硬度,同時(shí)明顯改善焊態(tài)下焊接接頭的硬度分布不均勻性。

    (3)焊后熱處理明顯地提升了焊接熱影響區(qū)的沖擊吸收能量,斷口形貌由焊態(tài)的準(zhǔn)解理向韌窩狀轉(zhuǎn)變。

    (4)焊接接頭中性能薄弱的區(qū)域主要為焊接熱影響區(qū),因此在實(shí)際產(chǎn)品焊接過(guò)程中應(yīng)給予焊接熱影響區(qū)足夠的重視,焊后熱處理的作用主要是對(duì)焊接熱影響區(qū)進(jìn)行組織和性能恢復(fù)。

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