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    某復雜采空區(qū)頂板穩(wěn)定性數(shù)值分析

    2019-07-11 06:25:30陳尚波楊雙有
    采礦技術(shù) 2019年3期
    關(guān)鍵詞:空區(qū)采空區(qū)頂板

    陳尚波,楊雙有

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    某復雜采空區(qū)頂板穩(wěn)定性數(shù)值分析

    陳尚波1,楊雙有2

    (1.江西省安全生產(chǎn)科學技術(shù)研究中心,江西 南昌 330030;2.龍橋礦業(yè)有限公司,安徽 廬江縣 510640)

    采用C- ALS空區(qū)探測技術(shù),獲得空區(qū)空間數(shù)據(jù),同時,借助Surpac構(gòu)建空區(qū)實體模型及塊體模型。將模型質(zhì)心導出,經(jīng)Excle處理后,借助FLAC3D構(gòu)建空區(qū)力學模型,進行計算。最后利用Surfer對計算結(jié)果進行處理,繪制出頂板沉降三維線框圖,直觀形象地反映頂板沉降后的形態(tài),沉降變化規(guī)律,應(yīng)力分布等。并結(jié)合位移、應(yīng)力等值線圖,對空區(qū)頂板進行穩(wěn)定性分析,獲得相關(guān)結(jié)論,即空區(qū)正上方沉降量最大,并形成碗狀;無論水平方向還是垂直方向,距空區(qū)越遠,則該點沉降量越小;頂板沿垂直方向,距空區(qū)越遠,則該點所受應(yīng)力越??;目前,該空區(qū)頂板整體上穩(wěn)定性較好。

    采空區(qū)探測;采空區(qū)頂板;穩(wěn)定性;數(shù)值分析

    0 引 言

    采空區(qū)的穩(wěn)定性對礦山安全生產(chǎn)有顯著影響,而空區(qū)失穩(wěn)的重要體現(xiàn)之一是空區(qū)頂板失穩(wěn),造成頂板大面積冒落,產(chǎn)生氣浪,影響地下生產(chǎn)安全,并導致地表開裂和下沉,破壞地面環(huán)境[1]。所以研究空區(qū)頂板穩(wěn)定性對礦山安全生產(chǎn)有重要意義[2]。近年來,三維數(shù)值模擬應(yīng)用越來越廣泛,但傳統(tǒng)數(shù)值模擬方法所建力學模型,簡化太多,無法真實反映空區(qū)形態(tài),準確性差;而且計算結(jié)果處理單一抽象,無法直觀反映空區(qū)頂板沉降形態(tài)及變化規(guī)律[3?5]。本文借助Surpac構(gòu)建空區(qū)實體模型及塊體模型,可以真實反映空區(qū)形態(tài);結(jié)合FLAC3D構(gòu)建空區(qū)力學模型,進行計算;最后利用surfer對計算結(jié)果進行處理,繪制出頂板沉降三維線框圖,并從+165 m、+170 m兩個水平對頂板進行剖切,從水平及垂直兩個方向?qū)諈^(qū)頂板進行穩(wěn)定性分析,直觀反映頂板沉降后的形態(tài),沉降變化規(guī)律,應(yīng)力分布情況等,對礦山制定空區(qū)處理措施及安全生產(chǎn)計劃具有一定意義[6?7]。

    1 空區(qū)頂板穩(wěn)定性數(shù)值分析過程

    1.1 空區(qū)實體模型

    有些地質(zhì)體形態(tài)極其復雜,利用FLAC3D軟件只能對礦體模型進行簡化,無法反映真實的礦體形態(tài),使數(shù)值模擬缺乏準確性。而Surpac軟件可以克服這種缺點。本文采用空區(qū)探測技術(shù),獲得空區(qū)數(shù)據(jù),并利用Surpac軟件構(gòu)件空區(qū)實體模型[8]。

    1.2 基于Surpac的FLAC3D力學模型

    利用Surpac軟件構(gòu)建采空區(qū)實體模型后,借助FLAC3D構(gòu)建力學模型,使計算快速而精確。

    (1) 在Surpac中,構(gòu)建塊體模型作為圍巖,將采空區(qū)包住。

    (2) 將圍巖及空區(qū)模型質(zhì)心坐標導出。借助Excle軟件,通過單元質(zhì)心和角點之間的幾何位置關(guān)系,計算出節(jié)點坐標。

    (3) 將節(jié)點導入Surpac軟件中,構(gòu)建FLAC3D力學模型(見圖1)。

    圖1 空區(qū)剖面模型

    本研究將圍巖礦體,均視為各向同性的彈塑性連續(xù)介質(zhì)。礦體圍巖均采用莫爾庫侖(Mohr-Coulomb)屈服準則:

    2.3 基于Surfer軟件的數(shù)據(jù)處理

    Surfer繪圖功能相對較強[10?13]。本文選用該軟件,繪制頂板沉降三維線框圖,以直觀展現(xiàn)頂板下沉后的形態(tài),沉降變化規(guī)律等。

    FLAC3D計算結(jié)束后,通過history 查找監(jiān)測點id號,將所有監(jiān)測點id號集中處理,導出對應(yīng)監(jiān)測點下沉位移。用excel對監(jiān)測結(jié)果進行處理,然后利用Surfer軟件生成網(wǎng)格文件。在網(wǎng)格文件的基礎(chǔ)上,自動繪制出頂板沉降三維線框圖(見圖2)。

    2 工程應(yīng)用

    江西某礦采空區(qū)分布在多個中段。其中+120中段1#、3#采空區(qū)相鄰,且距離較近(見圖1,左邊1#空區(qū),右邊3#采空區(qū)),該礦區(qū)早期采用采富棄貧的采礦方式,從而使空區(qū)形態(tài)極其復雜,規(guī)模大小難以確定??諈^(qū)地表距公路較近,空區(qū)頂板的穩(wěn)定性對公路的影響較大。本文選擇+120中段1#、3#采空區(qū)作為本次數(shù)值分析對象。

    2.1 巖體力學參數(shù)

    通過試驗,得到的礦巖力學參數(shù)見表1。

    表1 該礦區(qū)圍巖與礦體的力學參數(shù)

    2.2 數(shù)值模擬及空區(qū)頂板穩(wěn)定性分析

    該FLAC3D力學模型有397800個單元格,4155327個節(jié)點,坐標范圍為(4510,5160),坐標(355,655),坐標(0,275),材料模型為摩爾?庫倫模型,模型的上下左右及底面固定。初始應(yīng)力場僅自重應(yīng)力場,模型變形為大變形[14]。

    2.2.1 位移分析

    為了直觀反映空區(qū)頂板沉降形態(tài),沉降變化范圍,最大沉降值,本文選取48個點作為頂板位移沉降監(jiān)測點,并借助Surfer、excel軟件對監(jiān)測結(jié)果進行處理。

    圖2 頂板沉降三維線框圖

    圖3 頂板沉降位移

    由圖2及空區(qū)頂板坐標范圍可知,空區(qū)正上方沉降量最大,形成碗狀,頂板在水平方向距空區(qū)越遠,沉降越小,并慢慢趨近于0,穩(wěn)定性越來越好。1#空區(qū)頂板下沉所形成的碗的形狀大小及深度明顯大于3#,說明空區(qū)頂板暴露面積越小,則頂板沉降范圍及沉降值越小,頂板越穩(wěn)定,圖2中3#空區(qū)頂板暴露面積比1#小,頂板穩(wěn)定性更好。

    由圖3可見,頂板整體沉降量不大,大部分監(jiān)測點沉降量不超過0.5 mm,最大沉降量僅為1.01 mm,位于第15個監(jiān)測點。結(jié)合圖2可知,該點剛好位于1#空區(qū)頂板所形成碗狀的底部。

    為了更好地反映空區(qū)頂板沉降規(guī)律,本文分別從+165,+170兩個水平,對空區(qū)頂板進行剖切。

    圖4 +165 m頂板剖面垂直位移云圖

    圖5 +170 m頂板剖面垂直位移云圖

    由圖4可見,頂板形成多個沉降區(qū)域,頂板最大沉降區(qū)域?qū)?yīng)空區(qū)最高部分,區(qū)域較小,形狀不規(guī)則。空區(qū)正上方形成橢圓形沉降區(qū)域,沉降量僅次于最大沉降區(qū)域??諈^(qū)最大沉降量為1.24 mm,沉降量較小,頂板較穩(wěn)定。水平方向距空區(qū)越遠,沉降量越小,空區(qū)頂板越穩(wěn)定。

    由圖5可見,空區(qū)頂板最大沉降量為1.05 mm。最大沉降量,沉降區(qū)域都比圖4小。說明在垂直方向上,距空區(qū)越遠,該點沉降越小,越穩(wěn)定。

    2.2.2 應(yīng)力分析

    由圖6~圖7及空區(qū)頂板坐標可知,空區(qū)頂板不存在拉應(yīng)力,空區(qū)頂板正上方最大壓應(yīng)力為2.6 MPa,隨著向圍巖靠近,最大壓應(yīng)力增大為2.7 MPa,空區(qū)頂板與圍巖交接處最大壓應(yīng)力為2.8 MPa,在圍巖抗壓強度范圍內(nèi),空區(qū)頂板比較穩(wěn)定。整個頂板最大壓應(yīng)力為3.34 MPa,距空區(qū)較遠,位于兩個空區(qū)連線的兩側(cè),且有形成矩形,將空區(qū)包圍的趨勢。

    圖6 +165 m頂板剖面最大主應(yīng)力云圖

    圖7 +165 m頂板剖面最小主應(yīng)力云圖

    由圖8~圖9可見,與圖6~圖7相比,頂板上方及邊緣所受最大壓應(yīng)力較小,整個頂板最大壓應(yīng)力為3.04 MPa,最大壓應(yīng)力區(qū)域也比較小。由此可見,頂板沿垂直方向,距空區(qū)越遠,則該點所受應(yīng)力越小,越穩(wěn)定。

    經(jīng)與現(xiàn)場實測位移應(yīng)力對比,情況較吻合,空區(qū)頂板整體穩(wěn)定性較好。

    圖8 +170 m頂板剖面最大主應(yīng)力云圖

    圖9 +170 m頂板剖面最小主應(yīng)力云圖

    3 結(jié) 論

    (1) 空區(qū)正上方沉降量最大,并形成碗狀。1#空區(qū)頂板下沉所形成的碗的形狀大小及深度明顯大于3#空區(qū)。

    (2) 從水平及垂直兩個方向?qū)諈^(qū)頂板進行穩(wěn)定性分析,即無論水平方向還是垂直方向,距空區(qū)越遠,則該點沉降量越小,越穩(wěn)定。頂板沿垂直方向,距空區(qū)越遠,則該點所受應(yīng)力越小,越穩(wěn)定。

    (3) 空區(qū)頂板最大沉降量為1.24 mm,沉降量不大??諈^(qū)與圍巖交接處最大壓應(yīng)力為2.8 MPa,在圍巖抗壓強度范圍內(nèi),空區(qū)頂板不存在拉應(yīng)力。說明空區(qū)頂板整體上穩(wěn)定性較好。出于安全考慮,建議對空區(qū)頂板進行定期監(jiān)測。

    [1] 張成良,楊緒祥,李 風,侯克鵬,吳應(yīng)武.大型采空區(qū)下持續(xù)開采空區(qū)穩(wěn)定性研究[J].武漢理工大學學報,2010(8).

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    [14] 楊宇宏,許 勝.基于Surfer和ANSYS復雜地質(zhì)體的FLAC3D實體建模[J].山西建筑,2011,37(5):63?64.

    (2018?11?12)

    陳尚波(1988—),男,江西上饒人,工程師,碩士,主要從事非煤礦山設(shè)備安全檢測工作,Email:122578925@qq.com。

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