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    立式高壓電機(jī)軸承振動(dòng)故障分析與治理

    2019-07-09 06:58:06楊全超侯曉宇
    設(shè)備管理與維修 2019年6期
    關(guān)鍵詞:根本原因法蘭螺栓

    文 學(xué),楊全超,侯曉宇

    (福建福清核電有限公司,福建福清 350318)

    1 引言

    1.1 安噴泵電機(jī)簡介

    核電廠 1#和 2#機(jī)組的4臺(tái)安全殼噴淋泵電機(jī)(以下簡稱安噴泵電機(jī))由國外供應(yīng)商制造。電機(jī)(軸長2120 mm)通過8顆機(jī)座螺栓定位在環(huán)形連接板上,環(huán)形連接板通過16顆螺栓緊固在方形基礎(chǔ)板上,方形基礎(chǔ)板通過8顆雙頭螺柱緊固于砼中,如圖1所示。安噴泵電機(jī)的主要參數(shù)見表1。

    圖1 安噴泵電機(jī)布置圖

    表1 電機(jī)主要參數(shù)

    1.2 故障概述

    核電廠4臺(tái)安噴泵電機(jī)在空載試車時(shí),均產(chǎn)生不同程度的振動(dòng)值超標(biāo)故障。測試分析發(fā)現(xiàn),4臺(tái)電機(jī)振動(dòng)故障有以下共同特點(diǎn):

    (1)故障階段:電機(jī)空載試車。

    (2)故障位置:非驅(qū)動(dòng)端軸承。

    (3)故障方向:均表現(xiàn)為單一徑向(水平方向)振動(dòng)值超標(biāo)。設(shè)備故障期間的振動(dòng)烈度如表2所示。

    表2 安噴泵電機(jī)故障振動(dòng)烈度

    2 安噴泵電機(jī)振動(dòng)故障原因分析與處理方案

    電機(jī)振動(dòng)故障的原因和機(jī)理錯(cuò)綜復(fù)雜,為準(zhǔn)確診斷故障根本原因,采用根本原因分析[1]技術(shù)(Root Cause Analysis,RCA)和頻譜分析等手段,以保障故障分析的準(zhǔn)確性和正確性。

    2.1 RCA簡介

    RCA根本原因分析通過一系列系統(tǒng)化、邏輯化和規(guī)范化的分析診斷設(shè)備的故障機(jī)理和根本原因,據(jù)此制定科學(xué)合理的處理方案,以徹底消除設(shè)備故障并恢復(fù)設(shè)備功能的方法。RCA的主要流程如圖2所示。

    2.2 頻譜分析

    采用EMERSON CSI2130機(jī)械狀態(tài)分析儀獲取4臺(tái)電機(jī)的頻譜圖,發(fā)現(xiàn)具有相似性:均為單一徑向(水平方向)振動(dòng)值超標(biāo),垂直和軸向振動(dòng)值較小等。以1EAS001MO對應(yīng)頻譜圖為例分析,如圖3所示。

    圖2 RCA主要流程

    圖3 1EAS001MO電機(jī)軸承故障方向振動(dòng)頻譜圖

    依據(jù)故障頻譜圖,對4臺(tái)電機(jī)軸承振動(dòng)分析如下。

    (1)故障頻譜圖呈唯一突出的25±0.05 Hz分量,其他分量極小。

    (2)激振力不隨轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)而變化(單一徑向振動(dòng)值超標(biāo)),即本故障為定向振動(dòng)故障。

    (3)故障頻率與轉(zhuǎn)子工頻接近,即本故障為工頻振動(dòng)故障。

    根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及同行研究[2-4],列寫故障的可能原因(故障模式)有:電氣故障、軸彎曲、軸承缺陷、轉(zhuǎn)子不平衡、冷卻水管載荷、冷卻器偏置、基礎(chǔ)缺陷和共振。

    2.3 根本原因分析

    根據(jù)前述故障模式,結(jié)合振動(dòng)理論和現(xiàn)場測試,診斷振動(dòng)故障的根本原因。

    2.3.1 電氣故障分析

    現(xiàn)場采用斷電法[5]監(jiān)測電機(jī)斷電后振動(dòng)值未明顯立即降低,檢查電氣接線等正確。判定電氣故障不是根本原因。

    2.3.2 軸彎曲分析

    軸彎曲產(chǎn)生的振動(dòng)故障常表現(xiàn)為:徑向和軸向振動(dòng)均較大;頻譜圖顯示工頻及其二倍頻(或多倍頻)等成分。上述特征與現(xiàn)場實(shí)際情況不符。判定軸彎曲不是根本原因。

    2.3.3 軸承缺陷分析

    因軸承部件缺陷導(dǎo)致的振動(dòng)故障,一般會(huì)產(chǎn)生對應(yīng)的特征頻率[6]。依據(jù)軸承型號(7319BECBM),查閱SKF公司軸承手冊[7]獲取軸承參數(shù),計(jì)算該軸承的特征頻率如表3所示:

    表3 軸承部件缺陷特征頻率計(jì)算

    式中z——滾動(dòng)體數(shù)量,個(gè)

    n——軸轉(zhuǎn)速,r/min

    D——軸承節(jié)圓直徑,mm

    d——滾動(dòng)體直徑,mm

    α——公稱接觸角,rad

    分析表3可知:部件缺陷特征頻率及其倍頻未出現(xiàn)在頻譜圖中?,F(xiàn)場檢查軸承噪聲、溫升和潤滑正常。判定軸承缺陷不是根本原因。

    2.3.4 轉(zhuǎn)子不平衡分析

    故障為定向振動(dòng)故障(單一徑向振動(dòng)值超標(biāo)),即激振力不隨轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)而變化,設(shè)備出廠時(shí)動(dòng)平衡試驗(yàn)合格。而轉(zhuǎn)子不平衡時(shí)激振力(偏心質(zhì)量的離心力)會(huì)隨轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)而變化,從而一般會(huì)導(dǎo)致軸承徑向的水平和垂直方向均產(chǎn)生振動(dòng)值超標(biāo)現(xiàn)象。上述現(xiàn)象與現(xiàn)場實(shí)際不符,判定轉(zhuǎn)子不平衡不是根本原因。

    2.3.5 冷卻水管載荷分析

    分析冷卻水管(不銹鋼管)載荷產(chǎn)生振動(dòng)故障可能由2方面原因所致:①冷卻器水管安裝不良導(dǎo)致對電機(jī)施加過大應(yīng)力;②冷卻水沖擊力過大所致。采取以下措施驗(yàn)證。分析表4可知:冷卻水管載荷不是根本原因。

    表4 檢查冷卻器水管載荷因素的措施與效果

    2.3.6 冷卻器偏置分析

    電機(jī)冷卻器(滿水時(shí)502 kg)偏置在電機(jī)一側(cè),可能使電機(jī)地腳螺栓受力不均產(chǎn)生搖擺等導(dǎo)致振動(dòng)故障。通過對電機(jī)冷卻器增加臨時(shí)支撐,振動(dòng)值仍未降低。判定冷卻器偏置不是根本原因。

    2.3.7 基礎(chǔ)缺陷分析

    經(jīng)核查設(shè)備運(yùn)行維護(hù)手冊[8]后發(fā)現(xiàn):電機(jī)的機(jī)座螺栓、連接板螺栓和基礎(chǔ)板螺栓在手冊中存在不同的力矩值標(biāo)準(zhǔn),如表5所示。分析表5,發(fā)現(xiàn)供貨商C版標(biāo)準(zhǔn)(現(xiàn)行采用)的力矩值較小,可能導(dǎo)致螺栓緊固不足產(chǎn)生松動(dòng),從而導(dǎo)致振動(dòng)故障。

    表5 設(shè)備運(yùn)行維護(hù)手冊中的力矩值 (N·m)

    鑒于電機(jī)結(jié)構(gòu)和故障特征等的相似性,從1EAS001MO著手進(jìn)行地腳螺栓力矩調(diào)整以探究故障原因,如表6所示。分析表6可知:①地腳螺栓力矩值增加而振動(dòng)值未減小(且增大),故排除了螺栓緊固不足導(dǎo)致振動(dòng)故障的分析;②振動(dòng)值隨螺栓力矩增大(減小)而顯著增大(降低),這符合地腳螺栓虛腳或底板變形等導(dǎo)致的振動(dòng)故障特征。綜上分析可知:根本原因之一是基礎(chǔ)缺陷(地腳螺栓虛腳或底板變形)

    表6 1EAS001MO地腳螺栓力矩調(diào)整后的振動(dòng)值

    2.3.8 共振機(jī)理分析

    盡管電機(jī)出廠時(shí)已驗(yàn)證動(dòng)平衡試驗(yàn)合格(G2.5),但轉(zhuǎn)子系統(tǒng)各微元的質(zhì)心不可能絕對處于回轉(zhuǎn)中心線上,在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)過程中會(huì)產(chǎn)生周期性的激振力(偏心質(zhì)量的離心力),在電機(jī)基礎(chǔ)缺陷或支撐剛度不足等情況下,可能由于激發(fā)起一定程度的共振而導(dǎo)致系統(tǒng)振動(dòng)值超標(biāo)。依據(jù)牛頓第二定律,分析轉(zhuǎn)子的共振機(jī)理,如表7所示:

    式中M——電機(jī)質(zhì)量,kg

    m——偏心質(zhì)量,kg

    x——振動(dòng)位移,m

    C——阻尼系數(shù),N·s/m

    K——?jiǎng)偠?,N/m

    e——偏心距,m

    ω——轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)圓頻率,rad/s

    φ——初相位角,rad

    分析表7可知:

    表7 共振機(jī)理分析

    (1)轉(zhuǎn)子固有的微元質(zhì)心偏差導(dǎo)致周期性振動(dòng),頻率為工頻。

    (2)振幅A隨剛度增大而變小,在ω0與ω相等時(shí),A最大(共振)。

    對電機(jī)進(jìn)行敲擊試驗(yàn),得出一階固有頻率為24.7 Hz,與工頻相近。

    綜上分析可知:根本原因之一是共振。

    2.4 故障處理方案

    根據(jù)前述根本原因分析并結(jié)合振動(dòng)故障處理經(jīng)驗(yàn),分析故障的主要處理方案如表8所示:

    表8 故障根本原因及對應(yīng)處理方案

    3 安噴泵電機(jī)振動(dòng)故障處理

    根據(jù)前述故障根本原因分析與處理方案,結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際工況,分別對4臺(tái)電機(jī)進(jìn)行調(diào)整和驗(yàn)證。

    3.1 1EAS001MO電機(jī)振動(dòng)故障處理

    根據(jù)前文地腳螺栓虛腳的原因分析和處理方案①,對本電機(jī)進(jìn)行虛腳檢查與消除處理,主要過程如下:

    (1)標(biāo)記。將電機(jī)座和連接板法蘭面分別等分為16個(gè)測點(diǎn)并標(biāo)記(兩法蘭面的測點(diǎn)應(yīng)在法蘭就位時(shí)重疊)。

    (2)架表。架百分表于電機(jī)聯(lián)軸器(泵聯(lián)軸器)測量電機(jī)座法蘭面(連接板法蘭面)跳動(dòng)并記錄。

    (3)計(jì)算。將電機(jī)座法蘭和連接板法蘭重疊位置的測點(diǎn)數(shù)值分別求代數(shù)和Xi,其中最大值為Xmax,則任一測點(diǎn)虛腳(間隙)值為Xj。

    Xj=Xmax-Xi

    (4)墊實(shí)。根據(jù)計(jì)算的虛腳值,添加對應(yīng)厚度(Xj)的墊片。

    重新進(jìn)行電機(jī)空載試車,非驅(qū)動(dòng)端軸承最大振動(dòng)值為1.8 mm/s。消除電機(jī)座地腳螺栓的虛腳后,1EAS001MO振動(dòng)值合格。

    3.2 1EAS002MO電機(jī)振動(dòng)故障處理

    按照方案①處理1EAS002MO,故障無法消除,甚至振動(dòng)值一度達(dá)11.3 mm/s。據(jù)前文分析,判斷1EAS002MO電機(jī)存在底板變形。經(jīng)檢查電機(jī)底板,得出如下可能導(dǎo)致振動(dòng)值超標(biāo)的因素:

    (1)法蘭翹邊。檢查發(fā)現(xiàn)連接板與電機(jī)座配合法蘭面、基礎(chǔ)板與連接板配合法蘭面均存在一圈0.10 mm的翹邊(如圖4示)。翹邊使法蘭面地腳螺栓產(chǎn)生虛腳,還使得法蘭過度擠壓而導(dǎo)致振動(dòng)故障。

    圖4 1EAS002M0底板法蘭面翹邊示意圖

    (2)原法蘭墊片選型不合理。檢查發(fā)現(xiàn)上述法蘭的非石棉墊片(KLINGERSIL C4430)質(zhì)地較硬,且墊片部分區(qū)域已被擠壓損壞(表明法蘭配合不均),即該墊片不能將地腳螺栓虛腳充分填充。

    為此,分析1EAS002MO振動(dòng)故障主要處理方案為:機(jī)加工(②)和添加減振墊片(③)。盡管方案②可一次性消除缺陷,但根據(jù)現(xiàn)場進(jìn)度等綜合考慮,本故障采用方案③處理。

    經(jīng)對比分析論證,選定了GORE膨化聚四氟乙烯墊片。該墊片具有普通聚四氟乙烯使用范圍廣等優(yōu)點(diǎn),摒除普通聚四氟乙烯硬度過大等缺點(diǎn),具備良好的柔韌性和抗蠕變性、壽命長、減振效果好等優(yōu)點(diǎn)[9-11]。根據(jù)方案③,在配合法蘭面處分別添加一圈2.5 mm厚GORE墊片。將電機(jī)重新空載試車,非驅(qū)動(dòng)端軸承最大振動(dòng)值為0.6 mm/s。添加減振和補(bǔ)償墊后,1EAS002MO振動(dòng)值合格。

    3.3 2EAS001MO電機(jī)振動(dòng)故障處理

    參照前述處理經(jīng)驗(yàn),對2EAS001MO電機(jī)基礎(chǔ)進(jìn)行檢查后發(fā)現(xiàn):電機(jī)基礎(chǔ)板法蘭端面跳動(dòng)超標(biāo)(最大0.38 mm),如圖5所示。

    基于施工質(zhì)量和工程進(jìn)度等綜合考慮后,故障采用方案②處理。將法蘭進(jìn)行機(jī)加工后最大端面跳動(dòng)為0.02 mm。電機(jī)重新空載試車,非驅(qū)動(dòng)端軸承最大振動(dòng)為2.0 mm/s。底板法蘭機(jī)加工后,2EAS001MO電機(jī)振動(dòng)值合格。

    3.4 2EAS002MO電機(jī)振動(dòng)故障處理

    2EAS002MO電機(jī)參照前文所述方法進(jìn)行基礎(chǔ)板法蘭機(jī)加工等處理后,故障仍未消除。結(jié)合前文分析可知:消除電機(jī)基礎(chǔ)缺陷后可能還存在共振現(xiàn)象。為此,采用方案④處理。在冷卻器進(jìn)出口冷卻水管分別加設(shè)支撐,以此增加電機(jī)(特別是非驅(qū)動(dòng)端軸承室)的安裝剛度,減小振幅。重新空載試車,非驅(qū)動(dòng)端軸承最大振動(dòng)值為2.5 mm/s。冷卻水管加設(shè)支撐(方案④)后,2EAS002MO電機(jī)振動(dòng)值合格。

    圖5 2EAS001MO電機(jī)基礎(chǔ)板法蘭端面跳動(dòng)值(mm)

    4 結(jié)束語

    綜上所述,采用頻譜分析等手段,采樣顯示,頻譜圖均呈唯一突出的工頻故障分量,轉(zhuǎn)子不平衡、軸彎曲、地腳螺栓虛腳等均可能導(dǎo)致工頻振動(dòng)故障。結(jié)合根本原因分析(RCA)、頻譜分析和現(xiàn)場反復(fù)驗(yàn)證,依次排除了軸彎曲、軸承缺陷、轉(zhuǎn)子不平衡、冷卻水管載荷、冷卻器偏置等因素,判定導(dǎo)致軸承振動(dòng)超標(biāo)的原因是基礎(chǔ)缺陷(地腳螺栓虛腳或底板變形)和共振共同作用的結(jié)果。結(jié)合現(xiàn)場反復(fù)測試和驗(yàn)證,制定科學(xué)合理的解決方案,最終成功解決電機(jī)振動(dòng)高問題。主要得出如下結(jié)論:

    (1)核電1#和2#機(jī)組4臺(tái)安噴泵電機(jī)非驅(qū)動(dòng)端軸承徑向振動(dòng)值超標(biāo)的主要原因是法蘭平面度超差(制造質(zhì)量)、地腳螺栓虛腳(安裝質(zhì)量)和共振(技術(shù)設(shè)計(jì))共同作用的結(jié)果。

    (2)加強(qiáng)設(shè)備設(shè)計(jì)和選型等環(huán)節(jié)的審查監(jiān)管,從源頭上提高設(shè)備可靠性水平。

    (3)加強(qiáng)設(shè)備的監(jiān)造管理力度,提高設(shè)備制造質(zhì)量水平;加強(qiáng)設(shè)備安裝管理,防止安裝缺陷導(dǎo)致設(shè)備故障發(fā)生。

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