長(zhǎng)聯(lián)大跨混凝土連續(xù)箱梁橋懸臂施工合龍方案分析

譚海亮

摘 要：文章以一座8跨長(zhǎng)聯(lián)懸臂施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋?yàn)槔接懥碎L(zhǎng)聯(lián)大跨PC連續(xù)梁橋的合龍順序?qū)Y(jié)構(gòu)的影響。計(jì)算分析表明：不同的合龍方案對(duì)主梁應(yīng)力影響有限，但對(duì)主梁的累計(jì)位移影響較大；長(zhǎng)聯(lián)大跨連續(xù)梁橋，尤其要注意“Π”構(gòu)單側(cè)和“T”構(gòu)的合龍，會(huì)導(dǎo)致成橋線形和主梁應(yīng)力均有較大的變化，施工時(shí)應(yīng)盡量避免。

關(guān)鍵詞：PC連續(xù)梁；合龍方案；分析

中圖分類號(hào)：U445.4 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：2095-2945（2019）21-0126-02

Abstract： Taking an 8-span long cantilever prestressed concrete continuous box girder bridge as an example， this paper discusses the influence of the closing sequence of the long span PC continuous beam bridge on the structure. The calculation and analysis show that different closing schemes have limited influence on the stress of the main beam， but have a great influence on the cumulative displacement of the main beam； in building the long span continuous beam bridge， special attention should be paid to the closure of the "Π"structure and the "T" structure， which will lead to great changes in the shape of the bridge and the stress of the main beam， thus should be avoided during construction.

Keywords： PC continuous beam； closure scheme； analysis

預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋具有結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，橋面連續(xù)伸縮縫少，行車舒適等特點(diǎn)，在橋梁結(jié)構(gòu)中被廣泛采用。合龍段施工是混凝土連續(xù)箱梁橋施工的重要環(huán)節(jié)，尤其在多跨連續(xù)梁中，不同的合龍方案對(duì)合龍過(guò)程中結(jié)構(gòu)內(nèi)部的應(yīng)力和梁段標(biāo)高會(huì)產(chǎn)生明顯的影響。合龍時(shí)，結(jié)構(gòu)由靜定轉(zhuǎn)為超靜定，混凝土收縮徐變、預(yù)加力等引起結(jié)構(gòu)不同的內(nèi)力重分布[1～3]。本文以陳家洲湘江大橋?yàn)楣こ瘫尘?，探討長(zhǎng)聯(lián)大跨PC連續(xù)梁橋的合龍順序?qū)Y(jié)構(gòu)的影響。

1 工程概況

陳家洲大橋上部結(jié)構(gòu)形式為40m+68m+4×100m+68m+40m的8跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，主梁采用單箱單室箱型截面，C55混凝土，三向（縱向、橫向、豎向）預(yù)應(yīng)力體系。每個(gè)“T”構(gòu)分15個(gè)節(jié)段對(duì)稱澆筑，其中0#、1#梁段長(zhǎng)10m（2.5m+2×2.5m+2.5m），在托架上澆筑，其他梁段采用掛籃懸臂澆筑，劃分為9×3.5m+5×2.5m。

2 有限元分析模型

2.1 單元離散

采用平面桿系有限元程序FBR_CAL建立模型。全橋共劃分530個(gè)節(jié)點(diǎn)，510個(gè)單元，結(jié)構(gòu)離散如圖1。采用C55混凝土和鋼材的材料參數(shù)，混凝土彈性模量取35.5GPa，泊松比為0.1667，密度為2650kN/m3；鋼材彈性模量取206GPa，泊松比為0.3，密度為7850kN/m3。分別按照理想彈性材料和Hognestad等[4]建議的曲線計(jì)算鋼材和混凝土應(yīng)力分布。

2.2 約束、加載與求解

“T”構(gòu)澆筑時(shí)通過(guò)臨時(shí)固結(jié)單元把主梁和橋墩連接起來(lái)，支座節(jié)點(diǎn)與主梁節(jié)點(diǎn)采用剛臂連接，支座處的邊界以及支架、托架與主梁的連接，均按主從節(jié)點(diǎn)約束處理。計(jì)算模型中的荷載為梁段自重和預(yù)應(yīng)力束力，梁段自重按濕重單元施加，預(yù)應(yīng)力束力等效為節(jié)點(diǎn)荷載處理[5，6]。采用修正的Newton-Raphson法求解。

3 計(jì)算結(jié)果與分析

合龍工序的影響：

本橋?yàn)檫B續(xù)梁橋，設(shè)有6個(gè)合龍口。為探討合龍順序?qū)α后w受力和變形的影響，擬定的合龍工序如下[7～8]：

工序①：從兩邊向中間對(duì)稱合龍，即先副跨14#～15#和19#～20#合龍，再次中跨15#～16#和18#～19#合龍，最后中跨16#～17#和17#～18#合龍。

工序②：從中間向兩邊對(duì)稱合龍，即先中跨16#～17#和17#～18#合龍，再次中跨15#～16#和18#～19#合龍，最后副跨14#～15#和19#～20#合龍。

工序③：先“T”構(gòu)合龍成“Π”構(gòu)，再“Π”構(gòu)單側(cè)和“T”構(gòu)合龍，即先次中跨15#～16#和18#～19#合龍，再中跨16#～17#和17#～18#合龍，最后副跨14#～15#和19#～20#合龍。

工序④：多跨一起合龍，即先副跨14#～15#和19#～20#、次中跨15#～16#和18#～19#合龍，再中跨16#～17#和17#～18#合龍。

四種不同合龍工序的成橋累計(jì)位移、考慮10年收縮徐變影響以及1/2活載影響的預(yù)拱度和應(yīng)力如圖2和表1所示。

分析有限元計(jì)算結(jié)果得到以下結(jié)論：

（1）不同的合龍工序?qū)χ髁旱呢Q向位移影響很大，工序③的豎向累計(jì)位移達(dá)到了-188.6mm和138.4mm，變化幅度大，顯然對(duì)主梁的線形控制不利。工序②的成橋累計(jì)位移較小，且變化較為均勻，但相比工序①與工序④，在次中跨合龍位置附近出現(xiàn)了反向的豎向位移。工序④為副跨和次中跨一起合龍，合龍后體系轉(zhuǎn)換復(fù)雜，成橋累計(jì)位移在次中跨合龍位置附近相差較工序①大，且張拉預(yù)應(yīng)力筋后要同時(shí)拆除邊跨現(xiàn)澆支架和墩頂?shù)呐R時(shí)固結(jié)，施工中難以實(shí)現(xiàn)。綜合比較，工序①為最優(yōu)方案。

（2）主梁在不同的合龍工序下絕大部分為全截面受壓，只有工序③在次中跨跨中上緣出現(xiàn)了較小的拉應(yīng)力，如表1所示。工序①、②、④下的成橋應(yīng)力差別不大，均可接受。工序③相比其他工序，主梁下緣應(yīng)力較大，上緣壓應(yīng)力較小，下緣最大壓應(yīng)力為14.7MPa，壓應(yīng)力儲(chǔ)備較小。工序①與工序②均可考慮作為合龍工序。

4 結(jié)論

本文以陳家洲長(zhǎng)聯(lián)大跨PC連續(xù)梁橋?yàn)槔?，從成橋線形和應(yīng)力的角度探討了合龍方案對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，獲得以下結(jié)論：

（1）不同的合龍方案對(duì)成橋應(yīng)力影響有限，但對(duì)主梁的累計(jì)位移有較大的影響。如本例中工序③的成橋累計(jì)位移以及工序②相比工序①與工序④，在次中跨合龍位置附近出現(xiàn)的反向位移。

（2）本例中工序③的合龍方式為先“T”構(gòu)合龍成“Π”構(gòu)，再“Π”構(gòu)單側(cè)和“T”構(gòu)合龍，對(duì)成橋線形和主梁應(yīng)力均有較大的影響。對(duì)于大跨長(zhǎng)聯(lián)連續(xù)梁橋，要尤其注意“Π”構(gòu)和“T”構(gòu)的合龍，施工時(shí)應(yīng)盡量避免。

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