新型盾構(gòu)隧道防水體系工程試驗(yàn)及數(shù)值分析

張子新， 肖時輝， 劉曈葳， 黃 昕， 何 人

(1. 同濟(jì)大學(xué) 地下建筑與工程系， 上海 200092； 2. 珠海大橫琴股份有限公司， 廣東 珠海 519031;3. 上海隧道工程有限公司， 上海 200032)

防止?jié)B漏水已成為地下工程設(shè)計(jì)時的重要考量因素.結(jié)構(gòu)滲漏水是因?yàn)榉浪牧闲阅軠p弱、工程設(shè)計(jì)及施工等因素所造成的[1]，而結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂縫則是因?yàn)樵O(shè)計(jì)、施工不當(dāng)和溫度、收縮作用等引起的[2].依據(jù)《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》(GB50108-2008)，迎水面混凝土裂縫不得大于 0.1 mm.因此，如何通過控制裂縫或直接采用防水措施顯得尤為重要.

常見的防水設(shè)計(jì)方法有被動防水和主動防水.被動防水包括結(jié)構(gòu)自防水、附加防水等方式.其中：結(jié)構(gòu)自防水一般是通過提高混凝土自身的抗?jié)B性能來實(shí)現(xiàn)的；附加防水是按照工程的防水等級選用，以柔性外防水為主[3].但是，這些防水方法均不能產(chǎn)生主動控制，進(jìn)而達(dá)到誘導(dǎo)裂縫主動發(fā)生的效果，只能在裂縫產(chǎn)生后盡早發(fā)現(xiàn)滲漏點(diǎn)以實(shí)施堵漏措施.主動防水是在設(shè)計(jì)時人為地將結(jié)構(gòu)某一區(qū)域的強(qiáng)度弱化，使得裂縫率先出現(xiàn)在弱化區(qū)域，從而達(dá)到裂縫開展位置可控的目的.設(shè)置誘導(dǎo)縫是弱化結(jié)構(gòu)局部強(qiáng)度的有效途徑之一，它可以主動控制裂縫的開展部位與方向，將裂縫控制在一定范圍內(nèi)，并采取相應(yīng)的措施以防止?jié)B漏水[4].在此基礎(chǔ)上，只需將防水材料布置在相應(yīng)的誘導(dǎo)縫范圍內(nèi)，即可起到主動防水的作用.因此，誘導(dǎo)縫的設(shè)置至關(guān)重要.

國內(nèi)對于地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的防水技術(shù)研究已有許多.例如：在隧洞工程襯砌結(jié)構(gòu)中采用彈性橡膠墊[5]；在地下室防水工程中采用反應(yīng)性丁基橡膠防水卷材[6]；在地鐵車站的誘導(dǎo)縫處，采用中埋式止水帶、削弱截面及減少誘導(dǎo)縫部位鋼筋用量、附加防水層等方法[7].但是，使用新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶與誘導(dǎo)縫相結(jié)合的方法還不多見.因此，本文以珠海橫琴新區(qū)馬騮洲交通隧道工程為背景，通過現(xiàn)場試驗(yàn)和數(shù)值分析，研究了反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶與誘導(dǎo)縫相結(jié)合的新型防水體系對海相復(fù)合地層盾構(gòu)隧道明挖段的開裂控制效果，通過分析參數(shù)的敏感性，對實(shí)際工程試驗(yàn)段中新型防水體系的誘導(dǎo)縫布置間距進(jìn)行分析，并與工程現(xiàn)場試驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行對比，得到了最佳的誘導(dǎo)縫布置間距，優(yōu)化了當(dāng)前的防水設(shè)計(jì)，為新型防水技術(shù)的推廣應(yīng)用奠定了理論基礎(chǔ)和實(shí)踐依據(jù).

1 工程概況和防水體系

1.1 工程概況

珠海市橫琴新區(qū)馬騮洲交通隧道(橫琴第3通道)工程位于珠海市南灣城區(qū)和橫琴新區(qū)，工程范圍南起環(huán)島北路以南約700 m，與在建橫琴中路順接，向北至南琴路，過馬騮洲水道后與珠海主城區(qū)相連，全長約4 km，如圖1所示.工程分為馬騮洲交通隧道、南接線、北接線.隧道盾構(gòu)段長約 1.1 km，隧道外徑 14.5 m，為雙管單層雙向6車道隧道[8].

圖1 橫琴三通道工程平面圖Fig.1 Plan view of the project of Hengqin

試驗(yàn)段區(qū)域內(nèi)，地基土在0～56.80 m深度范圍內(nèi)均為第4紀(jì)松散沉積物(Q4)及中生代燕山期風(fēng)化花崗巖，主要由人工填土層、海-陸交互相、海相沉積的淤泥、淤泥質(zhì)土、黏土、中粗砂層、花崗巖殘積土和下伏的全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化、中風(fēng)化花崗巖組成.

地下潛水位埋深為 0.50～2.10 m，相應(yīng)水位埋深標(biāo)高為 0.87～3.00 m.設(shè)計(jì)抗浮水位為 0.50 m.根據(jù)區(qū)域水文地質(zhì)資料，區(qū)域內(nèi)地下水隨季節(jié)而變化，主要受降雨季節(jié)支配，區(qū)域水位的年平均變化范圍為 1.00～2.36 m.雨季時地下水位上升，旱季時地下水位下降；地下水位的變化幅度受地形地貌、地質(zhì)構(gòu)造及巖性的影響；此外，由于場地靠近馬騮洲水道，地下水的變化亦受附近海水等地表水的影響.承壓水水位呈季節(jié)性變化.

圖2 兩種防水部材的尺寸(mm)Fig.2 Dimensions of the two waterproof materials (mm)

新型防水體系的試驗(yàn)段設(shè)置在橫琴通道北線BA04盾構(gòu)隧道明挖段.試驗(yàn)段側(cè)墻采用復(fù)合墻形式，將圍護(hù)結(jié)構(gòu)作為永久結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，混凝土為C45等級.車站主體采用厚度800 mm的地下墻圍護(hù)，側(cè)墻與板分開澆筑，每段結(jié)構(gòu)分5次澆筑.頂板厚度 0.8 m，中板厚度 0.4 m，底板厚度 1.0 m，側(cè)墻厚度約 0.6 m.試驗(yàn)段側(cè)墻誘導(dǎo)縫采用誘導(dǎo)縫防水部材A與部材BL組合的防水體系，以替代傳統(tǒng)的中埋式止水鋼板，其具體尺寸見圖2[8].底板水平施工縫采用反應(yīng)性丁基橡膠膩?zhàn)又顾畮型部材[8]，以替代傳統(tǒng)的止水鋼板.

1.2 新型防水體系

本文基于主動防水的理念，將控制裂縫與防水相結(jié)合，設(shè)計(jì)了新型防水體系.新型防水體系包含誘導(dǎo)縫防水體系及施工縫防水體系兩部分.其中，誘導(dǎo)縫防水體系包含最外層的勾縫構(gòu)件、防水部材A和部材BL，如圖3所示.可以看出，裂縫主要在勾縫及誘導(dǎo)縫部材設(shè)置處擴(kuò)展.施工縫防水體系采用反應(yīng)性丁基橡膠膩?zhàn)又顾畮型部材來控制施工縫處的滲漏水.

圖3 誘導(dǎo)縫防水體系結(jié)構(gòu)Fig.3 Components of the waterproof system with crack inducer

新型防水體系是將具有優(yōu)異化學(xué)穩(wěn)定性和耐水性的反應(yīng)性丁基橡膠止水帶、橡膠膩?zhàn)优c不同厚度鋼板復(fù)合而成的含部材A和部材BL等的新型鋼板止水帶.在水泥的水化過程中，由于水的存在，丁基橡膠在加工過程中產(chǎn)生的活性基與石灰中的金屬氧化物能夠發(fā)生負(fù)離子反應(yīng)而形成與結(jié)構(gòu)物一體的防水層[7]，利用其制成的丁基橡膠膩?zhàn)优c鋼材和混凝土等材料具有良好的黏結(jié)力，因而在工程應(yīng)用中能夠有效防止止水鋼板與混凝土之間的滑移及由此產(chǎn)生的竄水現(xiàn)象[9].

新型防水體系中的誘導(dǎo)縫防水體系是通過誘導(dǎo)縫的設(shè)置、引導(dǎo)由溫度等因素引起的非結(jié)構(gòu)性裂縫在指定的位置開展來實(shí)現(xiàn)的[10].當(dāng)混凝土出現(xiàn)水化放熱或產(chǎn)生收縮效應(yīng)時，由于勾縫構(gòu)件及防水部材對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的弱化作用，使得弱化區(qū)域首先產(chǎn)生裂縫，從而達(dá)到主動控制裂縫產(chǎn)生位置的目的.同時，設(shè)置防水材料，從而起到主動防水的作用.具體方法：先將新型防水材料綁扎至鋼筋上，并在誘導(dǎo)縫處預(yù)埋木條等材料，待混凝土澆筑完畢后，取出誘導(dǎo)縫處的預(yù)埋件，從而形成了誘導(dǎo)縫防水體系.

施工縫防水體系的功能：當(dāng)施工縫處的混凝土開裂時，由于丁基橡膠膩?zhàn)优c混凝土的化學(xué)作用，使得丁基橡膠隨著混凝土的開裂而被拉開，但即使裂縫很大，丁基橡膠與鋼板和混凝土也能牢固黏結(jié)，僅丁基橡膠膩?zhàn)影l(fā)生了變形，水仍無法從鋼板與丁基橡膠及鋼板與混凝土之間的縫隙中通過.另外，誘導(dǎo)縫防水和施工縫防水體系均適用于防水等級為1級及需要多道設(shè)防的地下工程結(jié)構(gòu).與傳統(tǒng)的混凝土自防水和中埋式止水鋼板的防水方法相比，新型防水技術(shù)的特點(diǎn)：通過設(shè)置勾縫來誘導(dǎo)裂縫產(chǎn)生的位置而使裂縫可控；誘導(dǎo)縫施工簡單，只需在鋼筋籠上綁扎新型反應(yīng)性丁基橡膠防水材料，并在鋼筋籠外的相應(yīng)位置設(shè)置勾縫構(gòu)件，防水性能良好，尤其是反應(yīng)性丁基橡膠具有優(yōu)異的抗?jié)B性和耐久性[11].

2 工程現(xiàn)場試驗(yàn)與結(jié)果

2.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

橫琴通道北線BA04試驗(yàn)段結(jié)構(gòu)的縱向長30 m、寬35 m、側(cè)墻高度為14 m，現(xiàn)場情況見圖4.采用新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶施工的相對位置詳見文獻(xiàn)[8]中.為了比較混凝土自防水和新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶的防水效果，將BA04段分為 10 m 的混凝土自防水段和20 m的誘導(dǎo)縫防水段，如圖5(a)中2個灰色區(qū)域所示.其中，試驗(yàn)段內(nèi)的混凝土自防水區(qū)域僅依靠混凝土自身的防水能力.試驗(yàn)選取3個監(jiān)測斷面①、②、③(見圖5(a))，每個監(jiān)測斷面的具體監(jiān)測項(xiàng)目見表1.監(jiān)測周期為側(cè)墻開始澆筑混凝土直至頂板施工結(jié)束的時間.現(xiàn)場試驗(yàn)時，先澆筑3層側(cè)墻(分別為3，4，5 m)，之后澆筑頂板.前一層混凝土澆筑完成、經(jīng)檢測可以拆模后，再綁扎后一層的鋼筋籠進(jìn)行澆筑.同時，預(yù)留足夠的分層澆筑的時間間隔，在前一層達(dá)到受力平衡后再澆筑后一層，以最小化分層澆注施工對防水試驗(yàn)的影響.在每層澆筑高度的中間位置布設(shè)傳感器(見圖5(b)).在施工時，還需要對裂縫的開展以及滲漏水情況進(jìn)行實(shí)時人工觀測，以分析不同防水區(qū)域的誘導(dǎo)縫開裂情況及防水效果.

圖4 試驗(yàn)的現(xiàn)場情況Fig.4 Environment of the test

圖5 BA04段的監(jiān)測布設(shè)圖(m)Fig.5 Monitoring profile of BA04 (m)

2.2 試驗(yàn)方法

根據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)，BA04試驗(yàn)段的監(jiān)測布設(shè)如圖5所示.對于新型防水體系的現(xiàn)場施工，先在誘導(dǎo)縫部材設(shè)置處采用20 mm×20 mm的木條預(yù)埋在混凝土內(nèi)，待拆模后再將木條鑿出以形成勾縫.

監(jiān)測斷面里程樁及其監(jiān)測內(nèi)容見表1.其中，WK3+109.100 表示監(jiān)測斷面樁號和里程，里程單位為km.試驗(yàn)中，混凝土結(jié)構(gòu)澆筑分3層，每層均需要分別綁扎鋼筋籠并在對應(yīng)位置埋設(shè)監(jiān)測應(yīng)力、應(yīng)變的傳感器，并在每層澆筑完成后依據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)頻率進(jìn)行監(jiān)測.

表1 各斷面監(jiān)測項(xiàng)目Tab.1 Monitored items of each section

2.3 結(jié)果與分析

本文選取監(jiān)測斷面中較為典型的監(jiān)測點(diǎn)進(jìn)行分析，即監(jiān)測斷面②的第2層澆筑監(jiān)測位置，監(jiān)測所得溫度變化情況如圖6所示.可以看出，在混凝土澆筑約 6.5 d后，澆筑體的溫度達(dá)到最大值，靠近土體一側(cè)的最高溫度為71 ℃.在澆筑 12.0 d后，溫度趨于平穩(wěn)，接近于環(huán)境溫度(約為28 ℃).另外，內(nèi)襯墻靠近土體一側(cè)的溫度比遠(yuǎn)離土體一側(cè)的溫度高，這是因?yàn)橥馏w比空氣的導(dǎo)熱性差而保溫性強(qiáng)的緣故.

在澆筑1個月內(nèi)的鋼筋應(yīng)力變化情況如圖7所示.其中，應(yīng)力的正值表示鋼筋受到拉應(yīng)力，其負(fù)值表示鋼筋受到壓應(yīng)力.由圖可以看出，在內(nèi)襯墻變形時，靠近土體一側(cè)受拉而內(nèi)側(cè)受壓.穩(wěn)定后，拉應(yīng)力約為115 MPa，壓應(yīng)力約為160 MPa.第1層澆筑完成(約 14.0 d)后，鋼筋應(yīng)力達(dá)到穩(wěn)定；隨后，由于第2層內(nèi)襯墻的澆筑而使鋼筋應(yīng)力產(chǎn)生了變化，但很快達(dá)到穩(wěn)定；而第3層內(nèi)襯墻的澆筑對第1層鋼筋的應(yīng)力影響不大.

圖6 實(shí)測溫度的變化情況Fig.6 Field measured temperature versus time

圖7 實(shí)測鋼筋應(yīng)力的變化情況Fig.7 Field measured steel stress versus time

圖8 實(shí)測的混凝土應(yīng)變Fig.8 Field measured concrete strain versus time

圖9 現(xiàn)場的裂縫開展及分布Fig.9 Layout of concrete cracks

內(nèi)襯墻澆筑后混凝土應(yīng)變ε的變化情況如圖8所示.可以看出：內(nèi)襯墻變形時，靠近土體一側(cè)受拉而內(nèi)側(cè)受壓；第2層澆注時混凝土的應(yīng)變略有變化；第3層澆注對第1層混凝土應(yīng)變的影響可以忽略不計(jì)，符合實(shí)測的鋼筋應(yīng)力的變化規(guī)律(見圖7)；靠近土體一側(cè)的混凝土拉應(yīng)變最后穩(wěn)定在 7.10×10-4.本文的實(shí)測結(jié)果表明，鋼筋的平均應(yīng)變約為 7.00×10-4，與混凝土應(yīng)變的實(shí)測值非常接近，表明試驗(yàn)中鋼筋與混凝土的應(yīng)變接近.

圖9所示為現(xiàn)場觀測到的裂縫分布情況.可見，在未設(shè)誘導(dǎo)縫的10 m區(qū)域出現(xiàn)了4條較長的豎向裂縫(編號①、②、③、⑧).其中：編號①、②、③的裂縫從內(nèi)襯墻底一直延伸到第1次澆筑的頂部，且寬度較大，出現(xiàn)了明顯滲水；編號⑥的豎向裂縫處于設(shè)置誘導(dǎo)縫的位置，且該豎向裂縫從內(nèi)襯墻底一直延伸到第1次澆筑的頂部，但由于采用了新型防水材料，所以未見滲漏水痕跡；編號⑤和⑦的豎向裂縫發(fā)展于每隔5 m設(shè)置的誘導(dǎo)縫中間區(qū)域，其高度僅 0.5 m，且只在混凝土表面出現(xiàn)了濕漬，漏水點(diǎn)較少.這是因?yàn)樵诨炷了療崤蛎浀某跗陔A段，預(yù)埋的木條限制了混凝土的變形，使得誘導(dǎo)縫處的應(yīng)力得不到完全釋放，所以在兩條誘導(dǎo)縫中間的區(qū)域產(chǎn)生了裂縫；而編號④的水平向裂縫是由于水平施工縫造成的.

由現(xiàn)場試驗(yàn)的結(jié)果可以看出，在未設(shè)置誘導(dǎo)縫的10 m的區(qū)域內(nèi)，裂縫展開明顯，基本為通長滲水裂縫，而設(shè)置了誘導(dǎo)縫區(qū)域的裂縫數(shù)量較少且長度較短，對滲漏水的控制效果較好.

3 數(shù)值模擬與結(jié)果分析

參照文獻(xiàn)[8]，本文采用擴(kuò)展有限單元法(XFEM)對新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶在橫琴通道北線BA04試驗(yàn)段實(shí)際工程中的裂縫擴(kuò)展過程進(jìn)行數(shù)值模擬，并對實(shí)際工程試驗(yàn)段中的誘導(dǎo)縫設(shè)置間距進(jìn)行模擬分析.

依據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告，土體采用莫爾-庫侖本構(gòu)模型，土層參數(shù)詳見文獻(xiàn)[8].由于BA04段實(shí)際工程中采取有效的降水措施，所以在數(shù)值模擬過程中不考慮地下水的水壓及滲流影響.所用XFEM模型見圖10.

圖10 擴(kuò)展有限元模型(m)Fig.10 Extended finite element model (m)

參照文獻(xiàn)[8]中的方法布置BA04試驗(yàn)段的新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶.根據(jù)工程布置情況，模擬中將誘導(dǎo)縫設(shè)為初始裂縫位置，深度為20 mm.

由于實(shí)際工程中的裂縫大多為非結(jié)構(gòu)性裂縫，即溫度及收縮等因素是造成混凝土產(chǎn)生裂縫的主要原因，所以在建立XFEM模型時考慮了混凝土水化熱膨脹的影響，并采用等效齡期水化度的方法計(jì)算水化熱.對于XFEM模型，先計(jì)算溫度場，然后計(jì)算應(yīng)力場，即可考慮溫度場和應(yīng)力場的耦合作用[8].

根據(jù)施工步驟確定的數(shù)值模擬步驟分別為：① 初始地應(yīng)力平衡；② 向下開挖1.5 m至設(shè)計(jì)地坪標(biāo)高；③ 地應(yīng)力平衡；④ 繼續(xù)開挖土體14.0 m，澆筑混凝土結(jié)構(gòu)；⑤ 計(jì)算溫度場，并將其結(jié)果耦合至力學(xué)模型中；⑥ 計(jì)算裂縫擴(kuò)展.

在實(shí)際工程關(guān)注的防水體系設(shè)計(jì)中，選用新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶時，采用參數(shù)的敏感性分析方法在BA04試驗(yàn)段中誘導(dǎo)縫布置間距s=3，4，5，6，7，9 m條件下進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，以對比其對裂縫擴(kuò)展的影響.

采用等效齡期水化度方法模擬混凝土水化過程的溫度變化情況如圖11所示.可見，在水化前期，溫度變化的趨勢和峰值均擬合得較好.現(xiàn)場試驗(yàn)所得溫度與數(shù)值模擬的溫度變化規(guī)律基本一致，從而驗(yàn)證了采用等效齡期水化度方法計(jì)算溫度的合理性.

得到模型溫度場后，通過熱力耦合進(jìn)行計(jì)算，所得應(yīng)力場如圖12所示.在模型中，對應(yīng)于監(jiān)測斷面②的第1層澆筑監(jiān)測位置的混凝土應(yīng)力σ為 23.04 MPa，計(jì)算所得其應(yīng)變ε為 6.87×10-4，與其實(shí)測結(jié)果(7.10×10-4)基本一致.其他監(jiān)測點(diǎn)的應(yīng)變見表2.可見，實(shí)測值與數(shù)值模擬的計(jì)算值相差不大.

圖11 混凝土水化過程的溫度模擬結(jié)果Fig.11 Temperature of simulated concrete hydration

圖12 混凝土應(yīng)力的模擬計(jì)算結(jié)果Fig.12 Contour of simulated concrete stress

Tab.2 Comparison between measurement and calculation of concrete strain

監(jiān)測點(diǎn)位置ε×104實(shí)測值計(jì)算值斷面①-26.967.24斷面②-17.106.87斷面②-28.607.98斷面②-31.141.20斷面③-26.386.94斷面③-31.221.38

圖13所示為相同誘導(dǎo)縫設(shè)置間距(s=5 m)下得到的裂縫開展模擬結(jié)果.圖中：左側(cè)框?yàn)椴捎没炷磷苑浪畢^(qū)域，其中生成通長裂縫，且伴有較短裂縫發(fā)展；右側(cè)框?yàn)椴捎谜T導(dǎo)縫防水區(qū)域，其中應(yīng)力得到釋放，中間區(qū)域沒有新裂縫生成.可以看出，模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本一致.在當(dāng)前的荷載工況下，誘導(dǎo)縫可以很好地控制裂縫擴(kuò)展的方向(見圖14).當(dāng)采用新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶時，裂縫的擴(kuò)展深度為 28.1 mm，由于反應(yīng)性丁基橡膠與混凝土的黏結(jié)作用，使得裂縫由勾縫發(fā)展至防水部材設(shè)置處即終止.

計(jì)算結(jié)果的裂縫張開寬度w與計(jì)算步數(shù)N的關(guān)系如圖15所示.可見，由于新型反應(yīng)性丁基橡膠與混凝土黏結(jié)牢固，所以沒有相對滑移，裂縫張開寬度較小且增長緩慢.在計(jì)算步數(shù)達(dá)到第5步后裂縫基本達(dá)到穩(wěn)定，最大擴(kuò)展裂縫寬度為 7.17 μm.

圖13 裂縫開展的模擬結(jié)果Fig.13 Result of simulated crack development

圖14 新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶的裂縫擴(kuò)展Fig.14 Crack growth of the new butyl rubber with steel plate

圖15 裂縫張開寬度的變化情況Fig.15 Development of crack width

相同誘導(dǎo)縫位置處的裂縫張開寬度與誘導(dǎo)縫布置間距的關(guān)系如圖16所示.可以看出，當(dāng)s=4 m時，裂縫張開寬度最小.隨著s值增加，裂縫張開寬度增大.對于本文的工程實(shí)例，采用4～5 m的誘導(dǎo)縫布置間距，可達(dá)到較好的防水效果，但考慮到經(jīng)濟(jì)因素，推薦采用5 m的誘導(dǎo)縫布置間距.

圖16 裂縫張開寬度與誘導(dǎo)縫布置間距的關(guān)系曲線Fig.16 Variation of the crack width with the spacing of inducing joint

4 結(jié)論

(1) 采用新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶的誘導(dǎo)縫防水體系能夠引導(dǎo)裂縫的擴(kuò)展，并起到良好的防水效果，且其數(shù)值模擬結(jié)果與工程試驗(yàn)結(jié)果較吻合.

(2) 綜合考慮安全和經(jīng)濟(jì)等因素，在本文的工程實(shí)例中，新型反應(yīng)性丁基橡膠鋼板止水帶的最佳誘導(dǎo)縫布置間距為4～5 m.

(3) 數(shù)值模擬計(jì)算進(jìn)一步驗(yàn)證了對于地下工程，由結(jié)構(gòu)所受外荷載產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)性裂縫較少，其影響可以忽略，而溫度和收縮作用是裂縫產(chǎn)生的關(guān)鍵因素，應(yīng)重點(diǎn)考慮.