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    綜放面沿空護(hù)巷小煤柱注漿加固試驗(yàn)研究

    2019-06-19 07:23:20
    煤礦現(xiàn)代化 2019年4期
    關(guān)鍵詞:動(dòng)壓煤柱塑性

    喬 越

    (山西宏廈第一建設(shè)有限責(zé)任公司,山西 陽泉 045008)

    1 工程背景

    陽煤集團(tuán)五礦8407綜放工作面位于井田四采區(qū),8407工作面主要開采15#煤層,煤層平均厚度為7m,平均傾角6°,工作面走向長1177m,傾斜長189m,采用綜采放頂煤開采技術(shù),煤層頂板主要以泥巖、砂巖和細(xì)砂巖為主,底板主要為細(xì)砂巖和砂質(zhì)泥巖,8407工作面東側(cè)為已經(jīng)回采完成的8409工作面采空區(qū),8407回風(fēng)巷待8409工作面采空區(qū)覆巖運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定后留設(shè)10m小煤柱沿空掘進(jìn),采用沿煤層頂板掘進(jìn)方式。8407回風(fēng)巷采用矩形斷面,斷面凈寬為5m、凈高為4m,頂板采用長短錨索進(jìn)行支護(hù),每排布置5根直徑為21.8mm、長度為5200mm的錨索,中部三根垂直于頂板布置,靠近幫側(cè)兩根與水平方向呈70°斜向上布置,錨索間距為1150mm、排距為850mm;為加強(qiáng)巷道支護(hù)強(qiáng)度,隔排布置1根直徑為21.8mm、長度為8300mm錨索和1根直徑為28.6mm、長度為10300mm的錨索,補(bǔ)強(qiáng)錨索的間距為1400mm、排距為1600mm;實(shí)體煤幫和小煤柱幫各布置5根直徑為20mm、長度為2400mm的錨桿,其間距和排距均為850mm,為加強(qiáng)小煤柱幫強(qiáng)度,另布置2根直徑為15.2mm、長度為4200mm的錨索,其間距為900mm、排距為1600mm,8407回風(fēng)巷支護(hù)斷面如圖1所示。

    圖1 8407回風(fēng)巷支護(hù)斷面

    2 沿空護(hù)巷小煤柱上覆圍巖結(jié)構(gòu)力學(xué)分析

    沿空護(hù)巷小煤柱留設(shè)在上區(qū)段工作面和下區(qū)段工作面采空區(qū)之間,兼具維護(hù)沿空巷道穩(wěn)定性和隔絕采空區(qū)的作用。而護(hù)巷小煤柱處于采空區(qū)邊緣,其圍巖穩(wěn)定性受采空側(cè)覆巖結(jié)構(gòu)影響很大,采空側(cè)頂板破斷后發(fā)生旋轉(zhuǎn)、下沉,相鄰巖塊間鉸接形成砌體梁結(jié)構(gòu),尤其是巖塊B,其運(yùn)動(dòng)形態(tài)對(duì)沿空巷道圍巖穩(wěn)定性影響很大,如圖2所示。當(dāng)本區(qū)段工作面回采時(shí),在工作面回采動(dòng)壓影響下,巖塊B發(fā)生劇烈變形,回轉(zhuǎn)下沉嚴(yán)重,其靜載荷和動(dòng)載荷一起作用于實(shí)體煤、沿空巷道和護(hù)巷小煤柱三者組合而成的承載體上,若煤柱強(qiáng)度不夠,則可能導(dǎo)致煤柱失穩(wěn)破壞,巷道周圍塑性區(qū)發(fā)育,頂?shù)装寮皟蓭臀灰屏枯^大。因此提高護(hù)巷小煤柱強(qiáng)度對(duì)實(shí)現(xiàn)沿空巷道圍巖穩(wěn)定性具有重要作用。8407回風(fēng)巷沿空掘進(jìn)期間圍巖變形量較小,而回采期間在動(dòng)壓影響下,圍巖變形量較大,尤其巷道兩幫移近量較大,最大處可達(dá)到2m以上,嚴(yán)重影響了巷道的正常使用,因此需對(duì)小煤柱進(jìn)行注漿加固,以提高沿空巷道圍巖的穩(wěn)定性。

    圖2 沿空護(hù)巷小煤柱上覆圍巖結(jié)構(gòu)力學(xué)分析

    3 沿空護(hù)巷小煤柱數(shù)值模擬研究

    圖3 數(shù)值模擬計(jì)算模型

    以8407工作面工程地質(zhì)條件建立數(shù)值計(jì)算模型,8407工作面回風(fēng)巷一側(cè)為工作面實(shí)體煤,另一側(cè)為護(hù)巷小煤柱及8409采空區(qū),X方向?yàn)楣ぷ髅鎯A斜方向,Y方向?yàn)楣ぷ髅嫱七M(jìn)方向,Z方向?yàn)楦矌r豎直方向,故整個(gè)模型尺寸:X向取90m、Y向取140m、Z向取37.5m。8407回風(fēng)巷沿15#煤層頂板掘進(jìn),巷道寬5m、高4m,護(hù)巷窄煤柱取10m,將模型左右邊界、前后邊界及底部邊界固定,在模型頂部施加8.4MPa的垂直應(yīng)力來代表覆巖容重,側(cè)壓系數(shù)按1.2選取,選用莫爾庫倫準(zhǔn)則,研究區(qū)域網(wǎng)格細(xì)化,較遠(yuǎn)區(qū)域網(wǎng)格尺寸可稍大些,整個(gè)模型共有443520個(gè)單元,469203個(gè)節(jié)點(diǎn),建立的數(shù)值模型如圖3所示,煤巖體物理力學(xué)參數(shù)按表1選取。

    表1 煤巖體物理力學(xué)參數(shù)

    計(jì)算過程:模型建立→初始地應(yīng)力平衡→8409工作面開挖并充填→8407回風(fēng)巷開挖支護(hù)→8407工作面開挖,對(duì)比巷道原支護(hù)下與注漿加固情況下,巷道圍巖的塑性區(qū)分布,以驗(yàn)證注漿加固對(duì)巷道及小煤柱圍巖強(qiáng)度及穩(wěn)定性的改善。

    圖4 未注漿加固情況下

    1)未注漿加固情況下巷道及小煤柱周邊塑性區(qū)分布。圖4為未注漿加固情況下巷道及小煤柱周邊塑性區(qū)分布,由圖可知,距離回采工作面較遠(yuǎn)80m時(shí),工作面回采動(dòng)壓對(duì)巷道及小煤柱穩(wěn)定性影響相對(duì)較小,小煤柱兩側(cè)開始出現(xiàn)塑性區(qū),巷幫側(cè)約2m范圍,采空區(qū)側(cè)約3m范圍,巷幫側(cè)受原支護(hù)影響塑性區(qū)發(fā)育范圍小于采空區(qū)側(cè);當(dāng)距離工作面50m時(shí),在動(dòng)壓影響下塑性區(qū)由煤柱兩側(cè)向核區(qū)方向發(fā)育,此時(shí)煤柱內(nèi)部核區(qū)寬度為4~5m;當(dāng)距離工作面20m時(shí),煤柱內(nèi)部核區(qū)寬度已較小,僅為2m左右,承載能力大大降低,面臨失穩(wěn)危險(xiǎn);當(dāng)距離工作面5m時(shí),煤柱內(nèi)部塑性區(qū)貫通,煤柱內(nèi)部核區(qū)消失,基本失去承載能力,巷道頂?shù)装寮皟蓭退苄詤^(qū)發(fā)育,變形嚴(yán)重,已無法滿足生產(chǎn)的需求。

    (2)注漿加固情況下巷道及小煤柱周邊塑性區(qū)分布

    圖5 注漿加固情況下

    圖5 為注漿加固情況下巷道及小煤柱周邊塑性區(qū)分布情況,由圖可知,對(duì)小煤柱注漿加固后煤柱圍巖性質(zhì)得到明顯改善,強(qiáng)度得到提高,較未加固情況下煤柱兩側(cè)塑性區(qū)發(fā)育較小,在工作面超前支承壓力影響范圍外,巷道側(cè)為2m范圍,采空側(cè)為3m范圍;當(dāng)小煤柱加固區(qū)域進(jìn)入工作面回采動(dòng)壓影響范圍內(nèi),塑性區(qū)范圍有所增大,但并不明顯,直到推進(jìn)到距離工作面5m時(shí),煤柱內(nèi)部核區(qū)寬度仍然可達(dá)到6m左右,承載能力大大增強(qiáng)。煤柱強(qiáng)度提高后,采空側(cè)高應(yīng)力通過煤柱向巷道側(cè)轉(zhuǎn)移,巷道底板塑性區(qū)發(fā)育,引起底煤變形,底鼓現(xiàn)象較未加固時(shí)嚴(yán)重。

    4 工業(yè)性試驗(yàn)

    針對(duì)沿空巷道圍巖變形嚴(yán)重問題,對(duì)10m小煤柱采取注漿加固措施,通過漿液在圍巖裂隙中的的擴(kuò)散作用,將破碎的圍巖膠結(jié)為一個(gè)整體,注漿加固可提高巷道圍巖結(jié)構(gòu)面的強(qiáng)度和剛度,對(duì)圍巖裂隙進(jìn)行充實(shí)壓密,在圍巖內(nèi)部形成支撐骨架,同時(shí)起到放漏風(fēng)和堵水的作用。在8407回風(fēng)巷距離切眼220m處進(jìn)行工業(yè)性試驗(yàn),注漿加固長度為100m。

    4.1 注漿參數(shù)的確定

    注漿材料主要由水、硅酸鹽水泥、TWK—1復(fù)合劑以及TWK—2固化劑組成,其比例為水:(水泥+TWK—1 復(fù) 合 劑 ):TWK—2 固 化 劑 =0.5:(0.85+0.15):1.5,按該材料配合比所加固的試件其抗壓強(qiáng)度可達(dá)到20MPa,同時(shí)具有一定的韌性。

    1)注漿深度,注漿加固深度可根據(jù)圍巖松動(dòng)圈理論來確定,由下式計(jì)算:

    式中:r為巷道半徑;P為巷道巷道所受動(dòng)壓;φ為煤柱內(nèi)煤體內(nèi)摩擦角;C為煤柱內(nèi)煤體內(nèi)聚力;Ps為煤柱所提供支護(hù)反力,將巷道相關(guān)參數(shù)帶入計(jì)算可得松動(dòng)圈最大半徑為4.8m,由于護(hù)巷小煤柱寬度較小,若注漿深度過大可能會(huì)導(dǎo)致巷道與采空區(qū)側(cè)貫通,對(duì)安全生產(chǎn)造成影響,結(jié)合實(shí)際情況,注漿鉆孔深度確定為3m。

    2)注漿壓力,根據(jù)既能使?jié){液滲入圍巖裂隙,又不因壓力過大而導(dǎo)致煤體被漿液劈裂的原則,結(jié)合15#煤體強(qiáng)度及圍巖裂隙發(fā)育情況,綜合確定注漿壓力為 1~2MPa。

    3)注漿孔布置,煤柱幫的注漿鉆孔采空“五花”布置,上部兩個(gè)注漿孔距離巷道頂板1000mm,與水平方向呈15°斜向上布置,距離上部注漿孔1000mm的兩孔中間垂直于煤柱幫布置一個(gè)中部注漿孔,距離巷道底板1000mm垂直于煤柱幫布置兩個(gè)注漿孔,上部和下部兩個(gè)注漿孔孔間距為2000mm,注漿孔布置如圖6所示。

    圖6 注漿布置圖

    4.2 礦壓觀測

    小煤柱注漿加固施工完成后,在煤柱表變噴涂彈性密閉堵漏劑,將煤柱表面的裂隙堵住,從而防止采空區(qū)瓦斯逸入回采巷道。同時(shí)對(duì)注漿加固段與未注漿加固段巷道圍巖變形進(jìn)行觀測對(duì)比,8407回風(fēng)巷兩幫位移變化曲線如圖7所示。

    圖7 8407回風(fēng)巷兩幫位移變化圖

    由圖7可知,巷道左幫為實(shí)體煤幫,在動(dòng)壓影響下出現(xiàn)較大變形,最大位移量達(dá)到1000mm,巷道右?guī)蜑槊褐鶐?,未注漿加固情況下,最大位移量可達(dá)到800mm,而注漿加固后圍巖變形明顯減小,僅為50mm左右,幾乎可忽略不計(jì),該現(xiàn)象表明對(duì)沿空小煤柱采取注漿加固措施后可提高煤柱的強(qiáng)度,減小煤柱幫的位移,保持沿空巷道圍巖的穩(wěn)定性。

    5 結(jié) 論

    1)護(hù)巷小煤柱處于采空區(qū)邊緣,采空側(cè)懸臂結(jié)構(gòu)對(duì)煤柱施加較大載荷,在本工作面回采動(dòng)壓影響下,導(dǎo)致煤柱破碎,沿空巷道圍巖變形嚴(yán)重。

    2)通過數(shù)值模擬對(duì)未注漿加固和注漿加固條件下,小煤柱圍巖塑性區(qū)分布進(jìn)行比較可知,注漿加固可增加煤柱內(nèi)部核區(qū),使其強(qiáng)度提高。

    3)在確定10m小煤柱注漿加固相關(guān)參數(shù)后,進(jìn)行工業(yè)性試驗(yàn),結(jié)果表明,注漿加固后煤柱強(qiáng)度得到提高,巷道兩幫移近量得到有效控制,實(shí)現(xiàn)了沿空巷道圍巖穩(wěn)定。

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