大斷面軟巖隧道施工監(jiān)測(cè)分析與應(yīng)用

李先彬，舒志樂，劉保縣，何 霄，肖磊磊，李 浩

(西華大學(xué)巖土及地下工程研究所， 四川 成都 610039)

我國(guó)是一個(gè)多山國(guó)家，山區(qū)面積約占國(guó)土總面積的70%。在山區(qū)建設(shè)公路必然會(huì)遇到地形障礙，與以往的普遍做法—盤山繞行或切坡深挖相比，隧道方案不僅可縮短行車?yán)锍?，提高線形標(biāo)準(zhǔn)，增強(qiáng)運(yùn)營(yíng)安全，還可節(jié)省用地，保護(hù)生態(tài)環(huán)境等；因此，采用隧道方案穿越山嶺，自20世紀(jì)90年代以來迅速發(fā)展。而后，隨著交通量的日益增大，傳統(tǒng)兩車道隧道已逐漸不能滿足功能需求，三車道、四車道等大跨扁平隧道應(yīng)運(yùn)而生[1]。

由于大斷面隧道形狀扁平，又因受到線路條件限制而經(jīng)常穿越軟弱破碎巖體，致使圍巖應(yīng)力更集中，松弛應(yīng)力更大，支護(hù)體系受力更為復(fù)雜，故如何在軟弱圍巖條件下進(jìn)行大斷面隧道施工已經(jīng)成為工程界內(nèi)一個(gè)難點(diǎn)和熱點(diǎn)問題。

國(guó)內(nèi)外相關(guān)學(xué)者和工程技術(shù)人員對(duì)此做了一些研究[2-11]。例如，在斷面大小方面：張國(guó)華等[2]通過數(shù)值模擬，結(jié)合大帽山大斷面隧道群的現(xiàn)場(chǎng)聲波監(jiān)測(cè)，研究了推進(jìn)式往復(fù)爆破作業(yè)的雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工的大斷面隧道的圍巖累積損傷范圍;蔣坤等[3]以魁岐2#隧道為依托，研究了雙向八車道小凈距公路隧道施工期間圍巖的穩(wěn)定情況；吳占瑞等[4]采用FLAC3D對(duì)淺埋大斷面隧道進(jìn)行了施工工法優(yōu)化分析，結(jié)果表明雙側(cè)壁導(dǎo)坑法對(duì)地表沉降、洞周收斂和圍巖穩(wěn)定的影響方面要優(yōu)于其他工法，而中隔壁法(CD法)施工主要對(duì)襯砌安全方面效果最佳。在淺埋偏壓方面：高文學(xué)等[5]利用MADAS-GTS建立了淺埋偏壓隧道進(jìn)口段數(shù)值計(jì)算模型，分析了隧道開挖狀態(tài)下圍巖應(yīng)力場(chǎng)、位移場(chǎng)、塑性區(qū)分布以及淺埋偏壓段反壓回填穩(wěn)定土后的應(yīng)力分布規(guī)律；雷明鋒等[6]通過模型隧道試驗(yàn)，研究了3種偏壓角條件下，淺埋隧道圍巖壓力、襯砌結(jié)構(gòu)應(yīng)力的動(dòng)態(tài)變化規(guī)律和分布形式以及襯砌和圍巖的破壞機(jī)制；左清軍等[7]對(duì)淺埋偏壓隧道洞口段軟弱圍巖失穩(wěn)進(jìn)行了理論分析，并建立了隧道圍巖穩(wěn)定狀態(tài)判別式，實(shí)現(xiàn)了突變模型和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的融合。在軟弱破碎圍巖方面：李鵬飛等[8]分析了軟弱圍巖的變形特征與控制方法；余綠山[9]通過對(duì)軟弱圍巖中偏壓隧道圍巖壓力的公式進(jìn)行推導(dǎo)，分析了公式中所涉及參數(shù)之間的關(guān)系，研究這些參數(shù)的變化對(duì)側(cè)壓力系數(shù)和襯砌荷載強(qiáng)度的影響；吳永波等[10]開展了軟弱隧道圍巖拱頂塌方模型試驗(yàn)及其數(shù)值模擬研究。

但考慮到工程的特殊性和理論計(jì)算及數(shù)值模擬時(shí)一般都采用了理想化假定，故實(shí)際工程現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)于研究軟弱圍巖大斷面隧道圍巖壓力的真實(shí)分布情況具有重要意義，而近幾年這方面的分析為數(shù)不多。本文在已有研究成果的基礎(chǔ)上，以某公路隧道施工現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)為依托，同時(shí)結(jié)合超前地質(zhì)預(yù)報(bào)，對(duì)洞口淺埋偏壓條件下的大斷面隧道軟弱圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)體系穩(wěn)定性進(jìn)行綜合分析，以期為類似隧道工程的設(shè)計(jì)、施工和監(jiān)測(cè)等提供參考。

1 工程實(shí)例

1.1 工程概況

本工程為雙向六車道公路隧道，設(shè)計(jì)等級(jí)一級(jí)，時(shí)速80 km/h；采用分離式，左、右線平面線型均為直線。左線起止里程為ZK0+680～ZK1+160，左線長(zhǎng)480 m，其中Ⅴ級(jí)圍巖50 m，Ⅳ級(jí)圍巖430 m。右線起止里程為K1+663～K2+126，右線長(zhǎng)463 m，其中Ⅴ級(jí)圍巖60 m，Ⅳ級(jí)圍巖403 m。雙洞全線圍巖分級(jí)見表1。設(shè)計(jì)內(nèi)凈空斷面寬×高：14.87 m×9.77 m；建筑界限13.75 m×5 m，最大開挖跨度約15.73 m，根據(jù)《公路隧道施工技術(shù)細(xì)則》JTG/T F60—2009，該隧道為大斷面隧道?，F(xiàn)場(chǎng)洞門采用CD法施工，進(jìn)洞后改用臺(tái)階法。暗洞襯砌支護(hù)參數(shù)見表2。

隧道穿越一山脊，山脊大致呈南北走向，總體地勢(shì)北高南低，區(qū)內(nèi)高程約為360～464 m，相對(duì)高差約104 m，地形起伏較大。山體地表多為粉質(zhì)黏土覆蓋，多處基巖出露，出露巖層呈近平層帶狀分布，地表多為林地，植被發(fā)育。工程地理位置如圖1所示。

1.2 工程地質(zhì)條件及評(píng)價(jià)

表1 隧道圍巖分級(jí)表

注：軟弱結(jié)構(gòu)面修正系數(shù)K2和地應(yīng)力修正系數(shù)K3均為0。

表2 暗洞襯砌支護(hù)參數(shù)表 cm

注：二次襯砌均采用C35鋼筋混凝土。

圖 1 工程地理位置圖

1.3 氣象水文條件

工程區(qū)主要水系為嘉陵江，地表水主要由大氣降水補(bǔ)給，地下水主要為松散堆積層的孔隙潛水和基巖裂隙水。隧道進(jìn)口段巖體極破碎，雨水會(huì)沿裂隙下滲，可能出現(xiàn)淋雨或涌水狀；洞身和出口段巖體較完整，地下水可能呈滴水狀。

2 監(jiān)測(cè)方案

新奧法是公路隧道建設(shè)中最普遍的方法，監(jiān)控量測(cè)是其“三大要素”(施工監(jiān)測(cè)、錨桿、噴射混凝土)之一。因此，科學(xué)合理、經(jīng)濟(jì)有效地開展隧道監(jiān)測(cè)工作顯得必要且重要。近年來，隧道及基坑工程等建設(shè)領(lǐng)域已進(jìn)行了大量的監(jiān)控量測(cè)工作，取得了較大的成效，但仍存在許多問題。例如：在施工中量測(cè)計(jì)劃脫離實(shí)際，不按設(shè)計(jì)要求編制量測(cè)計(jì)劃，計(jì)劃不落實(shí)、流于形式，量測(cè)作用不明顯等。本文主要針對(duì)監(jiān)測(cè)方案中的必測(cè)項(xiàng)目作詳細(xì)分析介紹，測(cè)點(diǎn)布置如圖2所示。

2.1 監(jiān)控量測(cè)目的

監(jiān)控量測(cè)的主要目的有：1)了解圍巖穩(wěn)定性、支護(hù)結(jié)構(gòu)承載能力和安全性信息；2)確定初期支護(hù)補(bǔ)強(qiáng)及二次襯砌合理的施作時(shí)間；3)為施工中調(diào)整圍巖級(jí)別、變更設(shè)計(jì)方案及參數(shù)、優(yōu)化施工方案及施工工藝提供依據(jù)；4)積累量測(cè)數(shù)據(jù)，為今后隧道的設(shè)計(jì)、施工與研究提供工程類比的依據(jù)。

2.2 監(jiān)測(cè)項(xiàng)目及方法

本工程監(jiān)控量測(cè)必測(cè)項(xiàng)目見表3，各測(cè)點(diǎn)、測(cè)線依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙、規(guī)范[12]要求、工程經(jīng)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際條件布置，如圖2所示。其中地表下沉采用DS05自動(dòng)安平水準(zhǔn)儀配合銦鋼尺觀測(cè)；拱頂下沉采用DS05自動(dòng)安平水準(zhǔn)儀配合掛尺觀測(cè)；周邊位移采用SWJ-IV隧道收斂計(jì)觀測(cè)，并用溫度計(jì)準(zhǔn)確記錄現(xiàn)場(chǎng)溫度。各測(cè)點(diǎn)嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)圖紙要求進(jìn)行埋設(shè)。各項(xiàng)目監(jiān)測(cè)頻率現(xiàn)場(chǎng)取1次/d，出現(xiàn)異常情況時(shí)2次/d。位移管理等級(jí)見表4。

圖 2 測(cè)點(diǎn)布置示意圖

表3 某隧道現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)必測(cè)項(xiàng)目表

表4 某隧道現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)位移管理等級(jí)表

注：U—實(shí)測(cè)位移值;U0—極限位移值，取預(yù)留變形量。

2.3 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

2.3.1 地表沉降

洞口地表沉降觀測(cè)貫穿于隧道建設(shè)的始終，測(cè)點(diǎn)在隧道洞門施工前埋設(shè)完成，并記錄好初次觀測(cè)時(shí)間和初始值，以便準(zhǔn)確掌握洞門及邊仰坡圍巖狀態(tài)和初期支護(hù)結(jié)構(gòu)工作情況。如圖2所示，該隧道共布置14個(gè)地表沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)，其中Y1-4對(duì)應(yīng)布置在右洞中心線上，Z1-1和Z2-3對(duì)應(yīng)布置在左洞中心線上，Y1-6對(duì)應(yīng)布置在中間巖柱的中心線上。各點(diǎn)橫向間距見圖2。洞門由于地形條件限制，右洞上方只能布置1條測(cè)線，左洞上方布置2條測(cè)線且縱向間距為15 m。

由圖3(a)可知，隧道右線K2+097測(cè)線地表沉降大多數(shù)測(cè)點(diǎn)均較小，約3 mm左右；當(dāng)監(jiān)測(cè)至第27 d時(shí)，中線上方Y(jié)1-4測(cè)點(diǎn)呈現(xiàn)明顯上升趨勢(shì)(此時(shí)左線掌子面剛好經(jīng)過右線地表沉降監(jiān)測(cè)斷面附近)，至40 d左右時(shí)趨于穩(wěn)定，累計(jì)最大上升量達(dá)30.04 mm。Y1-7測(cè)點(diǎn)呈先上升后下降趨勢(shì)，累計(jì)最大下沉量為14.49 mm。巖柱中心線上方Y(jié)1-6測(cè)點(diǎn)累計(jì)最大下沉量?jī)H4.30 mm。由圖3(b)可知，隧道左線ZK1+125測(cè)線地表沉降除中心線上方Z1-1測(cè)點(diǎn)達(dá)18.02 mm外，其余均較小。但ZK1+140測(cè)線Z2-3測(cè)點(diǎn)沉降較大，現(xiàn)場(chǎng)地表可見多條裂縫，寬度達(dá)3～4 cm；拱頂出現(xiàn)局部掉塊，如圖4所示。部分具體沉降值見表5。

圖 3 地表下沉?xí)r程曲線

分析可能原因：1)先行洞右線出現(xiàn)拱頂上抬，初步分析原因是后行洞左線施工影響及偏壓造成。圖5所示為地表下沉各測(cè)點(diǎn)最終穩(wěn)定值，呈現(xiàn)明顯的右洞上升左洞下降現(xiàn)象，與洞門偏壓狀態(tài)吻合。2)左洞地表出現(xiàn)有害裂縫、拱頂?shù)魤K，初步分析原因是該隧道洞門屬淺埋地段，最大埋深僅12 m；坡體表層為殘坡積粉質(zhì)黏土，厚度約1.8 m，下約2 m為強(qiáng)風(fēng)化泥巖，節(jié)理較發(fā)育，巖心多碎塊，用手可捏碎，下伏中風(fēng)化砂巖，巖質(zhì)較軟；因此不能很好地發(fā)揮“拱效應(yīng)”。

圖 4 現(xiàn)場(chǎng)地表裂縫及拱頂?shù)魤K圖

日期9月10日9月11日9月12日9月13日9月14日相對(duì)上一次沉降/mm28.682.4021.8260.445.43工況施工停工施工施工預(yù)警

注：地表下沉為“+”，地表上升為“-”。

圖 5 各測(cè)點(diǎn)地表下沉累計(jì)值

2.3.2 拱頂下沉和周邊收斂

拱頂下沉和周邊收斂可直觀反映隧道施工過程中圍巖變形及支護(hù)體系工作情況，因此監(jiān)控量測(cè)工作應(yīng)準(zhǔn)確、及時(shí)開展。具體而言：1)拱頂下沉和周邊收斂測(cè)點(diǎn)布設(shè)在同一斷面，洞門段與地表下沉監(jiān)測(cè)斷面一致；2)最新監(jiān)測(cè)斷面盡量靠近掌子面，2 m左右為宜，且下一個(gè)開挖循環(huán)前必須完成測(cè)點(diǎn)埋設(shè)和初始值的量測(cè)。本隧道Ⅴ級(jí)圍巖地段，同一監(jiān)測(cè)斷面布設(shè)拱頂下沉觀測(cè)點(diǎn)3個(gè)，彼此間橫向間距1.5 m；周邊收斂測(cè)線當(dāng)采用CD法開挖時(shí)布置4條，臺(tái)階法開挖時(shí)布置上下共2條。Ⅳ級(jí)圍巖地段同一監(jiān)測(cè)斷面布設(shè)拱頂下沉觀測(cè)點(diǎn)1個(gè)，周邊收斂測(cè)線2條。現(xiàn)場(chǎng)各監(jiān)測(cè)斷面縱向間距Ⅴ級(jí)圍巖地段取5 m，Ⅳ級(jí)圍巖地段取10 m，地質(zhì)情況較好時(shí)放寬5 m，出現(xiàn)較大變形時(shí)加密監(jiān)測(cè)斷面和監(jiān)測(cè)頻率。

本隧道左、右線拱頂下沉和周邊收斂最大值見表6。由表6可知，先行右洞的拱頂下沉和周邊收斂最大值均大于后行左洞，表明后行左洞施工對(duì)先行右洞施工有一定影響。雖Ⅴ級(jí)圍巖較Ⅳ級(jí)圍巖更軟弱，但監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示，Ⅴ級(jí)圍巖地段洞內(nèi)變形極值相對(duì)更小，表明該隧道洞門Ⅴ級(jí)圍巖地段施工工法和支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)合理，支護(hù)效果良好。

表6 拱頂下沉和周邊收斂最大值 mm

注：拱頂下沉為“+”，上升為“-”；周邊收斂?jī)艨兆冃椤?”，凈空變大為“-”。

圖6(a)和6(b)所示為該隧道左、右線縱向各監(jiān)測(cè)斷面拱頂下沉和周邊收斂累計(jì)值。由圖6(a)可知，洞門Ⅴ級(jí)圍巖地段拱頂下沉右線呈上升趨勢(shì)，左線呈下降趨勢(shì)，變形同地表沉降趨勢(shì)吻合。右線Ⅳ級(jí)圍巖地段K2+012監(jiān)測(cè)斷面于2016年10月27日—2016年11月8日期間發(fā)生較大拱頂上抬，前后4榀工字鋼之間拱頂噴射混凝土發(fā)生明顯擠壓掉塊，最終上抬量達(dá)44.01 mm，現(xiàn)場(chǎng)通過及時(shí)澆筑該范圍內(nèi)仰拱混凝土使得變形得到有效控制。其余地段拱頂下沉變化量均不大，洞身穩(wěn)定性良好。由圖6(b)可知，上臺(tái)階周邊收斂變化量普遍大于下臺(tái)階。分析原因?yàn)椋核淼赖撞吭O(shè)置仰拱，使得整體結(jié)構(gòu)具有良好的受力基礎(chǔ)，從而有效約束了拱腳處洞周位移擴(kuò)展，與王可意等[13]的數(shù)值模擬結(jié)果“設(shè)仰拱的隧道拱腳處沒有出現(xiàn)塑性區(qū)”一致。

同時(shí)，處理現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)顯示，周邊收斂數(shù)值受溫度影響較明顯，故建議量測(cè)時(shí)盡量選擇在工況相同、溫差不大(不超過2 ℃)的環(huán)境條件下進(jìn)行，并準(zhǔn)確記錄量測(cè)現(xiàn)場(chǎng)溫度。對(duì)于該隧道整體而言，數(shù)據(jù)顯示：當(dāng)拱頂下沉?xí)r，洞周凈空變大；當(dāng)拱頂上升時(shí)，洞周凈空減小，變形情況與隧道開挖、支護(hù)后的力學(xué)行為[14]吻合。除了分析處理監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，研究其分布特征和變化規(guī)律，還需結(jié)合超前地質(zhì)預(yù)報(bào)，保證施工期間圍巖和支護(hù)體系安全。

圖 6 各監(jiān)測(cè)斷面拱頂下沉及周邊收斂累計(jì)值

3 超前地質(zhì)預(yù)報(bào)

隧道工程地質(zhì)條件的優(yōu)劣直接影響施工安全、質(zhì)量和進(jìn)度，雖然隧道施工前設(shè)計(jì)單位提供了地質(zhì)、水文資料，但有時(shí)因勘察設(shè)計(jì)精度的限制或其他各種原因，導(dǎo)致設(shè)計(jì)單位提交的隧道設(shè)計(jì)圖中所給出的地質(zhì)、水文資料與實(shí)際情況并不完全相符；因此，施工地質(zhì)技術(shù)工作顯得十分重要[15-16]。超前地質(zhì)預(yù)報(bào)作為隧道施工地質(zhì)工作的一個(gè)大類，對(duì)隧道信息化管控、災(zāi)害防治和安全保障具有重要作用。

本隧道左、右線均采用地質(zhì)調(diào)查結(jié)合雷達(dá)探測(cè)的方法進(jìn)行地質(zhì)預(yù)報(bào)，預(yù)報(bào)距離約30 m。地質(zhì)調(diào)查由具有豐富經(jīng)驗(yàn)的專業(yè)地質(zhì)工程技術(shù)人員利用地質(zhì)羅盤、地質(zhì)錘、數(shù)碼相機(jī)等，直接觀察掌子面圍巖情況，并填寫地質(zhì)與支護(hù)情況觀察記錄表，對(duì)前方圍巖情況作出判斷。雷達(dá)探測(cè)采用SIR-3000型地質(zhì)雷達(dá)和100 MHz天線進(jìn)行。圖7為右洞K2+080～K2+050范圍內(nèi)超前地質(zhì)預(yù)報(bào)測(cè)線布置示意圖。圖8是其測(cè)得的雷達(dá)圖像。

綜合波形及掌子面情況分析可知，K2+080～K2+050探測(cè)范圍內(nèi)，無斷層、褶皺等地質(zhì)構(gòu)造，無溶洞、高地應(yīng)力等不良地質(zhì)，無軟弱夾層和富水地層等。測(cè)線1中部位置電磁波反射凌亂，圍巖完整性相對(duì)較差；測(cè)線2在K2+080～K2+068段掌子面情況類似為殘坡積土，在K2+068～K2+050段拱部殘坡積土消失，開挖斷面范圍內(nèi)全為巖石。K2+068過渡段由于上覆巖體厚度較薄，受施工擾動(dòng)易產(chǎn)生破損，故建議控制開挖速度和合理設(shè)計(jì)爆破，開挖后及時(shí)封閉拱部掌子面，保證初支與圍巖密貼共同形成承載拱，確保隧道施工安全。

圖 7 超前地質(zhì)預(yù)報(bào)測(cè)線布置示意圖

圖 8 超前地質(zhì)預(yù)報(bào)雷達(dá)測(cè)試圖像

4 大斷面軟巖隧道施工監(jiān)測(cè)分析在隧道施工中的應(yīng)用

4.1 在洞門施工中的應(yīng)用

該隧道洞門段面臨淺埋偏壓和軟弱圍巖不良地質(zhì)條件，因此選用合理的開挖工序?qū)ΡＷC洞門段圍巖及山體穩(wěn)定具有重要意義?，F(xiàn)場(chǎng)采用管棚超前支護(hù)和CD法方案進(jìn)洞。目前，對(duì)于淺埋偏壓開挖工序的研究，主要集中在連拱隧道上，且研究結(jié)論有所差別[17]。本隧道考慮現(xiàn)實(shí)場(chǎng)際情況，最終選擇先開挖深埋側(cè)右洞。當(dāng)淺埋側(cè)左洞開挖后發(fā)現(xiàn)，先行洞出現(xiàn)明顯拱頂上抬，后行洞地表出現(xiàn)有害裂縫和大變形。故對(duì)于軟弱圍巖淺埋偏壓分離式隧道，本文與大多數(shù)研究均表明先開挖淺埋側(cè)較為合理；且監(jiān)測(cè)顯示：隨著隧道埋深的增加，偏壓效應(yīng)逐漸減弱，當(dāng)后行洞掌子面掘進(jìn)約5倍B時(shí)，偏壓效應(yīng)基本消失。

4.2 在洞身施工中的應(yīng)用

本隧道洞身Ⅳ級(jí)圍巖段設(shè)計(jì)采用CD法開挖，經(jīng)前期動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)和多方討論，決定變更為臺(tái)階法施工。目前，對(duì)于軟弱圍巖條件下臺(tái)階法施工的適用性、安全性及參數(shù)優(yōu)化等，在理論推導(dǎo)和數(shù)值模擬方面取得了一定經(jīng)驗(yàn)。其中，鄒成路等[18]采用數(shù)值模擬的方法對(duì)臺(tái)階法上臺(tái)階開挖高度進(jìn)行優(yōu)化，通過對(duì)比0.55、0.60、0.65、0.70、0.75H5種不同的開挖高度對(duì)隧道初支和圍巖的影響，得出在施工中采用0.65H的臺(tái)階高度是良好的。本隧道上臺(tái)階開挖高度取0.65H，且施工過程中控制二襯距掌子面的距離不超過120 m，仰拱距掌子面的距離不超過90 m，上臺(tái)階長(zhǎng)度不超過50 m。拱頂下沉和周邊收斂監(jiān)測(cè)顯示，隧道洞身圍巖穩(wěn)定、初支工作狀態(tài)安全，較好地驗(yàn)證了鄒成路等[18]的數(shù)值分析結(jié)論。

5 結(jié)論

總結(jié)上述監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析可以得出如下結(jié)論：

1)本隧道進(jìn)口Ⅴ級(jí)圍巖地段采用CD法分步開挖和管棚超前支護(hù)，后行洞淺埋地表需加固。洞身Ⅳ級(jí)圍巖地段及出口Ⅴ級(jí)圍巖地段，CD法變更為上、下臺(tái)階法施工，支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)合理。

2)隧道圍巖變形除與初期支護(hù)結(jié)構(gòu)參數(shù)密切相關(guān)外，還與臺(tái)階高度、初支封閉時(shí)間和仰拱、二襯與掌子面之間的距離有關(guān)。現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反映，仰拱、二襯距離掌子面越遠(yuǎn)，圍巖變形越大。同時(shí)下臺(tái)階開挖后對(duì)上臺(tái)階收斂及拱頂下沉影響也較明顯。

3)圍巖變形大都呈現(xiàn)“急劇增大→增速放緩→趨于穩(wěn)定”的變化趨勢(shì)。就本隧道而言，當(dāng)掌子面通過監(jiān)測(cè)斷面1～5 d時(shí)，各值都急劇增大，而后隨著掌子面向前推進(jìn)，增速逐步放緩，21 d左右變形基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。

4)超前地質(zhì)預(yù)報(bào)技術(shù)是一門正在發(fā)展中的技術(shù)，各種預(yù)報(bào)方法各有其優(yōu)缺點(diǎn)，單憑其中的一種方法很難準(zhǔn)確解決所有的地質(zhì)問題；因此，應(yīng)根據(jù)工程實(shí)際情況綜合利用各種預(yù)報(bào)方法，相互補(bǔ)充，相互印證，不斷總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，提高預(yù)報(bào)水平。