某汽油機(jī)潤滑系統(tǒng)機(jī)油泵排量確定及分析優(yōu)化

(上海汽車集團(tuán)股份有限公司技術(shù)中心，上海市汽車動力總成重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 上海 201804)

0 前言

從流體流動的角度來看，發(fā)動機(jī)壓力潤滑系統(tǒng)是由壓力流量源(機(jī)油泵)、潤滑油路、壓損元件(機(jī)油濾清器及機(jī)油冷卻器)以及壓損流量元件(渦輪增壓器、軸承、活塞冷卻噴嘴、可變氣門正時(shí)系統(tǒng)等)組成的精密而又復(fù)雜的系統(tǒng)。其精密性是指其中的軸承元件最大直徑間隙僅幾十微米；復(fù)雜是因?yàn)闈櫥到y(tǒng)包含較多的零件且之間的連接方式富于變化。系統(tǒng)油壓和流量在各個(gè)元件的分配存在此消彼長的關(guān)系，需要通過計(jì)算分析進(jìn)行平衡。某汽油機(jī)的潤滑系統(tǒng)布置方式如圖1所示，各元件以串聯(lián)或并聯(lián)的混合連接方式組成整個(gè)系統(tǒng)。

潤滑系統(tǒng)設(shè)計(jì)分析的目的就是確定合理的油路結(jié)構(gòu)尺寸、軸承間隙范圍、元件的阻力及流量性能參數(shù)，以及對應(yīng)的機(jī)油泵排量需求。使?jié)櫥到y(tǒng)的壓力、流量分配滿足所有元件的潤滑要求。為了降低發(fā)動機(jī)油耗，機(jī)油泵排量設(shè)計(jì)的越小越好，這就需要對潤滑系統(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化及分析。

1 潤滑系統(tǒng)油壓設(shè)計(jì)目標(biāo)

潤滑系統(tǒng)中的大部分元件都在發(fā)動機(jī)中正常運(yùn)轉(zhuǎn)，在實(shí)現(xiàn)發(fā)動機(jī)性能目標(biāo)中發(fā)揮了重要作用，并承受了很高的機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷。如主軸承承受了由缸壓傳遞來的交變負(fù)荷，為防止發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)“拉瓦”現(xiàn)象的發(fā)生，需要保證一定的潤滑油供油壓力；渦輪增壓器轉(zhuǎn)子的高速旋轉(zhuǎn)軸承也需要一定壓力的潤滑油來進(jìn)行潤滑和冷卻；連續(xù)可變氣門正時(shí)機(jī)構(gòu)(CVVT)為了滿足其響應(yīng)速度的要求也有一定的油壓設(shè)計(jì)目標(biāo)；液壓挺柱的油壓設(shè)計(jì)要求則是為了保證其振動-噪聲-平順性(NVH)性能和氣門間隙補(bǔ)償?shù)男枰猍1-2]。

圖1 潤滑系統(tǒng)布置圖

由于上述各元件的工作條件各不相同，因此對潤滑油壓的要求均分布在不同的發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速，如圖2所示。發(fā)動機(jī)概念設(shè)計(jì)階段除了確定機(jī)油泵排量外，還需要查找系統(tǒng)問題，分析系統(tǒng)中是否存在流量或阻力偏大的部件。

圖2 潤滑系統(tǒng)油壓設(shè)計(jì)目標(biāo)

2 Flomaster的軸承計(jì)算方法

(1)

(2)

(3)

對于乘用車發(fā)動機(jī)來講，主軸承通常在上軸瓦開180°的油槽，而連桿軸承和凸輪軸承通常通過在上軸瓦開一個(gè)潤滑油孔供油，且油孔位于承載區(qū)。

2.1 槽供油的計(jì)算

(4)

其中的bn為軸承的油槽寬度，b為軸承寬度，ε為軸承偏心比，d為軸承直徑。

2.2 單個(gè)油孔供油的計(jì)算

(5)

其中，qb為軸承幾何參數(shù)，z為軸承的潤滑油供油孔直徑，b為軸承寬度，ε為軸承偏心比，均采用國際單位。

3 分析建模

分析建模包括模型搭建和參數(shù)輸入2個(gè)部分。由于一維管路系統(tǒng)分析涉及的零部件較多而且各部件之間的連接關(guān)系錯(cuò)綜復(fù)雜，因此正式建模之前需要先進(jìn)行系統(tǒng)布置分析，梳理各部件之間的相對位置和連接關(guān)系，以保證一維分析模型能準(zhǔn)確地反映系統(tǒng)的工作原理。此外，由于每個(gè)部件必須填參數(shù)，因此模型搭建完成后還需要逐個(gè)完善輸入?yún)?shù)。

3.1 模型搭建

潤滑系統(tǒng)一維分析模型搭建的依據(jù)是潤滑油路數(shù)模，數(shù)模不但可以反映部件的連接布置方式，而且包含詳細(xì)的油路幾何結(jié)構(gòu)和尺寸信息。為了獲得準(zhǔn)確的分析結(jié)果，需要分析和關(guān)注油路的某些結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)信息，如節(jié)流孔等。該發(fā)動機(jī)潤滑系統(tǒng)的一維分析模型如圖3所示。

圖3 潤滑系統(tǒng)一維分析模型

3.2 參數(shù)輸入

一維潤滑系統(tǒng)分析輸入?yún)?shù)的確定是最耗時(shí)的一項(xiàng)內(nèi)容。分析輸入?yún)?shù)主要有兩種途徑，試驗(yàn)測試和計(jì)算機(jī)輔助工程(CAE)計(jì)算。當(dāng)發(fā)動機(jī)開發(fā)項(xiàng)目初期某些零件尚沒有樣件但是已經(jīng)有設(shè)計(jì)數(shù)模時(shí)，可以通過計(jì)算流體力學(xué)(CFD)分析來獲得其在不同流量下的流動阻力數(shù)據(jù)。對于沿用零件已經(jīng)有試驗(yàn)數(shù)據(jù)，則可以先分析并剔除個(gè)別錯(cuò)誤數(shù)據(jù)后再輸入模型計(jì)算。

本項(xiàng)目的PCJ油路電磁閥流動阻力為實(shí)測數(shù)據(jù)(圖4)，凸輪軸承進(jìn)口油路需要避讓缸蓋螺栓(圖5)，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，其流動阻力通過CFD計(jì)算獲得(圖6), 計(jì)算模型為穩(wěn)態(tài)等溫不可壓縮的k-ε湍流模型。

圖4 PCJ油路電磁閥阻力

圖5 凸輪軸承進(jìn)口油路

圖6 凸輪軸承進(jìn)口油路阻力

4 計(jì)算與試驗(yàn)對比

根據(jù)一款與該發(fā)動機(jī)潤滑系統(tǒng)類似的量產(chǎn)發(fā)動機(jī)的潤滑系統(tǒng)分析結(jié)果與臺架試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比，驗(yàn)證模型和計(jì)算方法的準(zhǔn)確性。本次計(jì)算采用與量產(chǎn)發(fā)動機(jī)相同的模擬計(jì)算方法和流程。

如圖7所示，主油道油壓計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)測試結(jié)果的相對誤差在5%以內(nèi)，說明計(jì)算精度滿足工程應(yīng)用的要求，可以用于指導(dǎo)設(shè)計(jì)方案的篩選。

圖7 計(jì)算與試驗(yàn)對比

5 潤滑系統(tǒng)一維分析優(yōu)化

新開發(fā)的汽油發(fā)動機(jī)已有初步的潤滑系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案，需要通過一維潤滑系統(tǒng)分析確定機(jī)油泵排量，同時(shí)在初版設(shè)計(jì)方案的基礎(chǔ)上對潤滑系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化，以降低機(jī)油泵排量需求。由于初始設(shè)計(jì)方案的機(jī)油泵排量需求偏大，因此對系統(tǒng)又進(jìn)行了兩輪優(yōu)化分析，從而使系統(tǒng)的機(jī)油泵排量需求明顯降低。分析方案對比如表1所列。

表1 分析方案列表

5.1 初始設(shè)計(jì)方案結(jié)果

初始設(shè)計(jì)方案不同發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速下的機(jī)油泵排量需求如圖8所示，瓶頸出現(xiàn)在發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速為1 500 r/min時(shí)，CVVT進(jìn)口油壓要求，該轉(zhuǎn)速點(diǎn)對機(jī)油泵排量的要求最高，因此應(yīng)該采取提高CVVT進(jìn)口油壓的措施，以降低系統(tǒng)的機(jī)油泵排量需求。

圖8 初始設(shè)計(jì)機(jī)油泵排量需求

5.2 缸蓋加節(jié)流孔結(jié)果

通過在缸蓋油路上增加節(jié)流孔的方法來提高CVVT進(jìn)口油壓，并通過一維分析重新確定潤滑系統(tǒng)第一輪優(yōu)化后的機(jī)油泵排量需求，計(jì)算結(jié)果如圖9所示。

可見，增加缸蓋節(jié)流孔后發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速為1 500 r/min時(shí)的機(jī)油泵排量需求明顯下降，較初始設(shè)計(jì)方案下降7.1%，說明該優(yōu)化方案有效。對比發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)的機(jī)油泵排量需求的瓶頸仍然出現(xiàn)在發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速為1 500 r/min時(shí)CVVT的進(jìn)口油壓，因此仍然需要進(jìn)一步研究能夠提高CVVT進(jìn)口油壓的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。

5.3 減小凸輪軸承間隙結(jié)果

在方案1的基礎(chǔ)上，通過對標(biāo)發(fā)現(xiàn)該發(fā)動機(jī)的凸輪軸承間隙設(shè)計(jì)值偏大，而減小該間隙值可以提高CVVT進(jìn)口油壓，因此提出了優(yōu)化方案2并進(jìn)行了潤滑系統(tǒng)一維分析計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖10所示。

圖9 優(yōu)化方案1機(jī)油泵排量需求

圖10 優(yōu)化方案2機(jī)油泵排量需求

分析對比各個(gè)設(shè)計(jì)方案可以發(fā)現(xiàn)優(yōu)化方案2中，怠速液壓挺柱進(jìn)口油壓對機(jī)油泵的排量要求最大，而且機(jī)油泵排量需求較前兩個(gè)方案明顯下降。優(yōu)化方案2的潤滑系統(tǒng)機(jī)油泵排量需求較優(yōu)化方案1下降19.8%，較初始設(shè)計(jì)方案下降25.5%。

綜上所述，通過兩輪設(shè)計(jì)優(yōu)化分析后，該發(fā)動機(jī)潤滑系統(tǒng)的油壓分配更加合理，且系統(tǒng)對機(jī)油泵排量的需求較初始設(shè)計(jì)方案下降25.5%，有利于降低發(fā)動機(jī)油耗?？梢娫诎l(fā)動機(jī)概念設(shè)計(jì)階段通過一維分析的方法對潤滑系統(tǒng)進(jìn)行分析優(yōu)化效果顯著，可以有效縮短發(fā)動機(jī)開發(fā)周期并降低開發(fā)成本。

6 結(jié)論

(1)優(yōu)化方案1的機(jī)油泵排量需求較初始設(shè)計(jì)方案下降7.1%。

(2)優(yōu)化方案2的潤滑系統(tǒng)機(jī)油泵排量需求較優(yōu)化方案1下降19.8%，較初始設(shè)計(jì)方案下降25.5%。

(3)在發(fā)動機(jī)開發(fā)的概念設(shè)計(jì)階段進(jìn)行潤滑系統(tǒng)一維分析優(yōu)化可以調(diào)整系統(tǒng)油壓分配，降低機(jī)油泵排量需求，且有效縮短開發(fā)周期和節(jié)省開發(fā)費(fèi)用。