艦船中壓直流電力系統(tǒng)的混合儲能管理策略仿真分析

郭燚，于士振，郭將馳，李晗

上海海事大學(xué)物流工程學(xué)院，上海201306

0 引 言

艦船中壓直流（Medium Voltage Direct Current，MVDC）電力系統(tǒng)可綜合利用全艦數(shù)百兆瓦級的能量［1-2］，明顯優(yōu)于傳統(tǒng)的艦船動力系統(tǒng)。艦船負(fù)載主要包括間歇性的武器裝備、雷達(dá)、推進(jìn)負(fù)載和服務(wù)性負(fù)載等，鑒于武器型負(fù)載的瞬態(tài)特性，需要極高振幅的脈沖功率源的保障。然而，傳統(tǒng)的艦船電力系統(tǒng)無法支持該類脈沖負(fù)載的功率需求，為解決此問題，儲能管理（Energy Storage Management，ESM）成為艦船MVDC系統(tǒng)的關(guān)鍵技術(shù)之一［3-4］。若大功率脈沖性負(fù)載接入艦船MVDC系統(tǒng)，一般將造成母線電壓大范圍跌宕，而根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，MVDC母線電壓跌宕需保持在標(biāo)稱電壓的10%內(nèi)［5］。Scuille［6］認(rèn)為，僅依靠發(fā)電機(jī)的機(jī)械慣量或增加額定功率是無法補(bǔ)償大功率脈沖負(fù)載對系統(tǒng)的影響的。因此，儲能系統(tǒng)成為解決此類問題的唯一途徑。若ESM系統(tǒng)中僅采用能量密度大且功率密度小的蓄電池組或鋰電池組，則在啟用的初始階段將無法快速跟蹤脈沖負(fù)載的功率需求，而功率密度大且能量密度小的單一超級電容器組也無法滿足該需求。因此，由高能量密度的鋰電池組和高功率密度的超級電容器組構(gòu)成的混合儲能系統(tǒng)（Hybrid Energy Storage System，HESS）［7］能夠滿足此類脈沖負(fù)載需求，具備一定的應(yīng)用前景。

Guo等［3］采用模糊邏輯控制對儲能系統(tǒng)進(jìn)行了能量管理，以抑制母線電壓波動，但未根據(jù)鋰電池組和超級電容器組的特性對功率進(jìn)行濾波分頻控制。Khan等［4］采用PI控制器對全電力船舶進(jìn)行了能量管理，但沒有考慮鋰電池組和超級電容器組的能量不平衡問題。文獻(xiàn)［8-11］設(shè)計了基于HESS混合動力汽車的能量管理策略，其中Ferreira等［8］基于燃料電池在電動汽車領(lǐng)域的應(yīng)用需求，采用了模糊邏輯控制器進(jìn)行能量管理。

為研究艦船MVDC電力系統(tǒng)的混合儲能管理策略，本文擬針對基于ESM和低通濾波器（Low-Pass Filter，LPF）的比例積分（Proportional Integral，PI）控制、模糊邏輯控制這2種方法進(jìn)行對比分析，并設(shè)計第2級模糊邏輯控制器以解決鋰電池組與超級電容器組間的能量不平衡問題。根據(jù)鋰電池組和超級電容器組的荷電狀態(tài)進(jìn)行功率再分配，以提升HESS整體的能量利用效率。

1 艦船MVDC系統(tǒng)的新型環(huán)形模型

Ali和 Li等［12-13］提出了艦船 MVDC 電力系統(tǒng)的新型環(huán)形模型（圖1），可進(jìn)一步減小系統(tǒng)體積，同時提高系統(tǒng)輸出效率。該模型采用分區(qū)結(jié)構(gòu)，在極其惡劣的工況下也能保持最佳工作狀態(tài)。系統(tǒng)組成主要包括2臺36 MW的主發(fā)電機(jī)（MGT1，MGT2）和 2臺 4 MW的輔助發(fā)電機(jī)（AGT1，AGT2），分別位于艦船左、右舷。

圖1 新型環(huán)形艦船MVDC系統(tǒng)模型Fig.1 New type circular model of warship MVDC system

2 基于ESM和LPF的PI控制器

PI控制器可用于估算鋰電池組和超級電容器組的總存儲功率參考值Pstor-ref［14-15］，控制框圖如圖2所示。該方案共包括2個PI控制器，其中一個PI控制器根據(jù)總負(fù)載功率Pload和總發(fā)電機(jī)功率Pgen來保持系統(tǒng)功率的平衡；另一個PI控制器則根據(jù)直流參考電壓VDC-ref來保持MVDC母線電壓Vbus的穩(wěn)定。圖2中：Iref為參考電流；SOCbat為鋰電池荷電狀態(tài)值；SOCSC為超級電容器荷電狀態(tài)值。

圖2 基于ESM和LPF的PI控制器Fig.2 PI controller based on ESM and LPF

LPF的傳遞函數(shù)Gf為

式中，fc為截止頻率［7］。

通過低通濾波器LPF，Pstor-ref將分離出適合超級電容器組特性的高頻功率分量PSC-ref與適合鋰電池組特性的低頻功率分量Pbat-ref，從而對鋰電池組和超級電容器組進(jìn)行充放電管理。圖2中的過充過放模塊可用于保護(hù)鋰電池和超級電容器組的荷電狀態(tài)值在30%～90%安全范圍內(nèi)，從而避免過度充電和放電，其中過充/過放保護(hù)控制策略如圖3所示。圖3中，SOCbat，SC為鋰電池和超級電容器的荷電狀態(tài)值；t為檢測運(yùn)行時間；tend為預(yù)設(shè)的檢測運(yùn)行時間。

圖3 過充過放保護(hù)控制Fig.3 Overcharge and overdischarge protection control

3 基于ESM和LPF的模糊邏輯控制器

圖4所示為基于ESM和LPF的模糊邏輯控制器框圖，根據(jù)MVDC母線電流變化量 ΔI，以及Vbus，SOCbat，SOCSC，即可預(yù)測 Pstor-ref。該控制器中，Pstor-ref也通過低通濾波器LPF分離出高頻功率分量PSC-ref與低頻功率分量Pbat-ref，從而對鋰電池組和超級電容器組進(jìn)行充、放電管理。

圖4 基于ESM和LPF的模糊邏輯控制器Fig.4 Fuzzy logic controller based on ESM and LPF

模糊邏輯控制器的輸入（ΔI，Vbus，SOCbat，SOCSC）隸屬度函數(shù)，輸出Pstor-ref的隸屬度函數(shù)如圖5所示，其中L，M，H分別表示低、中、高3種狀態(tài)，相應(yīng)的模糊邏輯控制規(guī)則如表1所示。

圖5 模糊邏輯控制器的輸入、輸出變量隸屬度函數(shù)Fig.5 Input and output variables membership function of fuzzy logic controller

表1 Pstor-ref的模糊規(guī)則Table 1 Fuzzy rules of Pstor-ref

4 鋰電池組和超級電容器組之間的功率再分配

由于鋰電池組和超級電容器組的功率密度與能量密度不同，在充放電過程中易發(fā)生鋰電池組能量盈余而超級電容器組能量匱乏的現(xiàn)象。針對這一問題，本文設(shè)計了第2級模糊邏輯控制器，用以調(diào)節(jié)二者之間的能量分配，如圖6所示。圖6中，P+SC-ref和P-SC-ref分別為超級電容組的釋放能量和吸收能量參考功率；P+bat-ref和P-bat-ref分別為鋰電池組的釋放能量和吸收能量參考功率。

圖6 鋰電池和超級電容器的功率再分配控制框圖Fig.6 Power redistribution control block diagram of lithium battery and supercapacitor

在第2級模糊邏輯控制器中，根據(jù)SOCbat，SOCSC，Pstor-ref的狀態(tài)即可確定功率分配系數(shù)K。在放電狀態(tài)下，可以通過K值調(diào)節(jié)LPF的濾波時間常數(shù)，從而協(xié)調(diào)鋰電池組和超級電容器組的放電功率。在充電狀態(tài)下，Pstor-ref和K的乘積通過LPF的低頻分量分配給鋰電池組，而Pstor-ref和1-K的乘積則與LPF的高頻分量之和分配給超級電容器組，從而達(dá)到協(xié)調(diào)能量分配存儲的目的。

第 2 級模糊邏輯控制器中 Pstor-ref，SOCbat，SOCSC，K的隸屬度函數(shù)如圖7所示，其模糊規(guī)則見表2。

圖7 第2級模糊邏輯控制器的輸入、輸出變量隸屬度函數(shù)Fig.7 Input and output variables membership function of second-level fuzzy logic controller

表2 K的模糊規(guī)則Table 2 Fuzzy rules of K

5 MVDC系統(tǒng)結(jié)構(gòu)仿真拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

5.1 MVDC系統(tǒng)仿真模型

圖8所示為5 kV級艦船MVDC能源系統(tǒng)的仿真模型圖，包括1臺36 MW的主發(fā)電機(jī)MGT、1臺4 MW的輔助發(fā)電機(jī)AGT和HESS系統(tǒng)，其負(fù)載由恒功率負(fù)載和脈沖性負(fù)載組成。

5.2 負(fù)載等效模型

為便于研究，本文將系統(tǒng)負(fù)載（圖8）等效為圖9所示的仿真模型，用以模擬載荷功率需求。將載荷需求功率與母線直流電壓相除得到的電流值送至受控電流源，即可模擬載荷功率的需求電流。

圖8 5 kV艦船MVDC系統(tǒng)的仿真模型圖Fig.8 Simulation model of 5 kV ship MVDC system

圖9 負(fù)載的等效仿真模型Fig.9 Equivalent simulation model of load

5.3 雙向DC-DC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

基于Pbat-ref和PSC-ref分別對DC-DC變換器進(jìn)行充、放電控制的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及系統(tǒng)框圖如圖10和圖11所示。

圖10 雙向DC-DC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig.10 Bidirectional DC-DC topology

圖11 鋰電池組和超級電容器組的電流控制Fig.11 Current control of lithium battery pack and supercapacitor bank

圖11中：n為鋰電池組和超級電容器組的組數(shù)；Pbat-ref1，PSC-ref1，Vbat1，VSC1分別為第1組鋰電池組和超級電容器組的需求功率和端電壓；Ibat1，ISC1分別為鋰電池組和超級電容器組的變換器參考電流；I1/3為DC-DC變換器的各橋臂電流值；G1（s）為電流調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù)；G11為DC-DC變換器各橋臂的PWM驅(qū)動信號。

5.4 HESS結(jié)構(gòu)

圖12所示為HESS混合儲能結(jié)構(gòu)，在HESS系統(tǒng)需要維護(hù)或出現(xiàn)故障時，可以通過斷路器關(guān)閉與MVDC系統(tǒng)的聯(lián)接。

圖12 HESS混合儲能結(jié)構(gòu)圖Fig.12 Structure of HESS hybrid energy storage

HESS系統(tǒng)包括5組串聯(lián)的鋰電池組和5組串聯(lián)的超級電容器組，其結(jié)構(gòu)為輸入并聯(lián)、輸出串聯(lián)。這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)是：通過串聯(lián)可以降低開關(guān)管的電壓應(yīng)力，通過交錯并聯(lián)可以降低開關(guān)管的電流應(yīng)力，同時可以降低電壓、電流紋波，從而減輕鋰電池組和超級電容器組因電流紋波引起的發(fā)熱現(xiàn)象［16］。該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)適合大電流、大功率傳輸工況，且可靠性高，但沒有采取電氣隔離措施。

6 仿真分析

6.1 參數(shù)設(shè)置

表3所示為MVDC系統(tǒng)參數(shù)，表4所示為鋰電池組和超級電容器組的參數(shù)。

表3 MVDC系統(tǒng)參數(shù)Table 3 Parameters of MVDC system

表4 鋰電池組和超級電容器組的參數(shù)Table 4 Parameters of lithium battery pack and supercapacitor bank

6.2 PI控制器和模糊邏輯控制器的對比分析

6.2.1 模式 1（30%≤SOCbat，SC≤90%）

該狀態(tài)下，鋰電池組和超級電容器組的初始荷電狀態(tài)偏高，分別設(shè)為85%和84.8%。MVDC母線電壓和母線電流分別如圖13和圖14所示。

圖13 MVDC母線電壓Fig.13 MVDC bus voltage

由圖13和圖14可知，在1.5～3.5 s時刻內(nèi)，4 MW脈沖性負(fù)載施加到MVDC系統(tǒng)上，母線電壓瞬時跌落，而母線電流瞬時增加；在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，4 MW負(fù)載從MVDC系統(tǒng)瞬時解列，母線電壓瞬時增加，而母線電流瞬時跌落。

經(jīng)由PI控制器和模糊控制器產(chǎn)生的HESS總存儲參考功率，及其經(jīng)過LPF濾波后的鋰電池組和超級電容器組功率如圖15～圖17所示。

圖15 HESS的總存儲參考功率Fig.15 Total storage reference power of HESS

圖16 鋰電池組的總存儲參考功率Fig.16 Total storage reference power of lithium battery pack

圖17 超級電容器組的總存儲參考功率Fig.17 Total storage reference power of supercapacitor bank

從上圖可知，PI控制器可以較為準(zhǔn)確地預(yù)測負(fù)載變化，并能通過LPF功率分頻后控制HESS系統(tǒng)充放電，從而避免了因負(fù)載突升/突降導(dǎo)致的MVDC系統(tǒng)母線電壓大范圍跌宕現(xiàn)象。

圖15中，由于鋰電池組和超級電容器組的荷電狀態(tài)高達(dá)85%和84.8%，即HESS系統(tǒng)存儲了大量的去放電能量，因此，在1.5～3.5 s內(nèi)模糊邏輯控制器產(chǎn)生的HESS實(shí)際參考功率約為4.5 MW，而不是4 MW。該工況下的實(shí)際負(fù)載需求功率為44 MW，而總可用功率約為44.5 MW，HESS系統(tǒng)可以釋放更多的能量以響應(yīng)脈沖負(fù)載的功率需求。在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，4 MW的負(fù)載從MVDC系統(tǒng)解列，模糊邏輯控制器產(chǎn)生的HESS參考功率約為-2.5 MW，但由于此時鋰電池組和超級電容器組的荷電狀態(tài)均較高，故HESS系統(tǒng)不需要進(jìn)行快速充電。

在PI控制器和模糊控制器的作用下，鋰電池組和超級電容器組的電壓、電流、荷電狀態(tài)分別如圖18～圖20所示。

6.2.2 模式 2（SOCbat，SC≥90%）

在該狀態(tài)下，分別設(shè)定鋰電池組和超級電容器組的初始荷電狀態(tài)為93%，94%。經(jīng)由模糊邏輯控制器和PI控制器產(chǎn)生的HESS存儲功率如圖21所示。

從圖21可以看出：在1.5～3.5 s時刻內(nèi)，4 MW脈沖性負(fù)載加載到MVDC系統(tǒng)上，經(jīng)由模糊邏輯控制器產(chǎn)生的HESS系統(tǒng)參考功率約為4.8 MW，而PI控制器產(chǎn)生的HESS系統(tǒng)參考功率約為4 MW。在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，4 MW的負(fù)載瞬間從艦船MVDC系統(tǒng)解列，雖然MVDC系統(tǒng)的能量有盈余，但此時HESS系統(tǒng)中鋰電池組和超級電容器組的荷電狀態(tài)已超出其安全極限值，故無法對HESS系統(tǒng)進(jìn)行充電，則模糊邏輯控制器和PI控制器產(chǎn)生的HESS參考功率均為0。鋰電池組和超級電容器組的總存儲參考功率、電壓、電流和荷電狀態(tài)如圖22所示。

6.2.3 模式 3（SOCbat，SC≤30%）

在該狀態(tài)下，將鋰電池組的初始荷電狀態(tài)設(shè)定為20%，將超級電容器組的初始荷電狀態(tài)設(shè)定為24.7%，經(jīng)由模糊邏輯控制器和PI控制器產(chǎn)生的HESS存儲功率如圖23所示。

圖18 鋰電池組和超級電容器組的電壓Fig.18 Voltages of lithium battery pack and super capacitor bank

圖19 鋰電池組和超級電容器組的電流Fig.19 Current of lithium battery pack and supercapacitor bank

圖20 鋰電池組和超級電容器組的SOCbat和SOCSCFig.20 SOCbatand SOCSCof lithium battery pack and supercapacitor bank

圖21 HESS的總存儲參考功率（模式2）Fig.21 Total storage reference power of HESS（mode 2）

圖22 鋰電池組和超級電容器組的功率、電壓、電流和荷電狀態(tài)（模式2）Fig.22 Power，voltage，current，SOC of lithium battery pack and supercapacitor bank（mode 2）

從圖23可以看出：在1.5～3.5 s時刻內(nèi)，4 MW脈沖性負(fù)載突加到MVDC系統(tǒng)上，此時艦船總負(fù)載為44 MW，超出艦船的總發(fā)電功率（40 MW），故HESS系統(tǒng)應(yīng)向MVDC系統(tǒng)輸出能量。但此時鋰電池組和超級電容器組的荷電狀態(tài)分別為20%和24.7%，低于其30%的工作下限值，故HESS系統(tǒng)禁止向MVDC系統(tǒng)輸出能量。經(jīng)由模糊邏輯控制器和PI控制器產(chǎn)生的HESS參考存儲功率均為0，此時，MVDC系統(tǒng)無法適應(yīng)加載大功率脈沖性負(fù)載。在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，4 MW負(fù)載瞬間從艦船MVDC系統(tǒng)解列，經(jīng)由模糊邏輯控制器和PI控制器產(chǎn)生的HESS參考存儲功率分別約為-5 MW和-4 MW。鋰電池組和超級電容器組的總存儲參考功率、電壓、電流和荷電狀態(tài)如圖24所示。

圖23 HESS的總存儲參考功率（模式3）Fig.23 Total storage reference power of HESS（mode 3）

3種模式下的仿真結(jié)果表明：基于ESM和LPF的PI控制器能夠較為準(zhǔn)確地預(yù)測Pstor-ref，故在對HESS系統(tǒng)進(jìn)行充放電管理時可以避免因脈沖性負(fù)載突升/突降導(dǎo)致的母線電壓大范圍跌宕現(xiàn)象。模糊邏輯控制器不僅能夠預(yù)測Pstor-ref，而且還能根據(jù)SOCbat和SOCSC的狀態(tài)調(diào)整Pstor-ref，從而對HESS進(jìn)行充放電管理。基于以上分析：基于ESM和LPF的模糊邏輯控制器優(yōu)于PI控制器。

圖24 鋰電池組和超級電容器組的功率、電壓、電流和荷電狀態(tài)（模式3）Fig.24 Power，voltage，current，SOC of lithium battery packand supercapacitor bank（mode 3）

6.3 鋰電池和超級電容器之間的功率分配

6.3.1 工況1

在該工況下，鋰電池組和超級電容器組的初始荷電狀態(tài)適中，將SOCbat和SOCSC均設(shè)定為75%，第2級模糊邏輯控制器產(chǎn)生的功率分配系數(shù)如圖25所示。在鋰電池組和超級電容器組荷電狀態(tài)適中的情況下，第2級模糊邏輯控制器產(chǎn)生的功率分配系數(shù)為0.5。鋰電池組和超級電容器組的功率分配如圖26所示。在1.5～3.5 s時刻內(nèi)，鋰電池組和超級電容器組的參考功率為正，即處于放電狀態(tài)，其分配的功率適中。在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，鋰電池組和超級電容器組的參考功率為負(fù)，即處于適度充電狀態(tài)。

鋰電池組和超級電容器組的電壓、電流和荷電狀態(tài)如圖27和圖28所示。

圖25 鋰電池組和超級電容器組的功率分配系數(shù)（工況1）Fig.25 Power distribution coefficient of lithium battery pack and super capacitor bank（condition 1）

圖26 鋰電池組和超級電容器組的功率分配（工況1）Fig.26 Power distribution of lithium battery pack and supercapacitor bank（condition 1）

圖27 鋰電池組的電壓、電流和荷電狀態(tài)（工況1）Fig.27 Voltage，current，SOCoflithiumbatterypack（condition1）

圖28 超級電容器組的電壓、電流和荷電狀態(tài)（工況1）Fig.28 Voltage，current，SOC ofsupercapacitorbank（condition1）

6.3.2 工況2

該工況下，將鋰電池組的初始荷電狀態(tài)設(shè)定為35%，其值偏低；將超級電容器組的初始荷電狀態(tài)設(shè)定為75%，其值適中。第2級模糊邏輯控制器產(chǎn)生的功率分配系數(shù)如圖29所示。在1.5～3.5 s時刻內(nèi)，第2級模糊邏輯控制器分配給鋰電池組的功率系數(shù)約為0.3，分配給超級電容器組的約為0.7；在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，第2級模糊邏輯控制器分配給鋰電池組的功率系數(shù)約為0.7，分配給超級電容器組的約為0.3。

圖29 鋰電池組和超級電容器組的功率分配系數(shù)（工況2）Fig.29 Power distribution coefficient of lithium battery pack and supercapacitor bank（condition2）

鋰電池組和超級電容器組的功率分配如圖30所示。在1.5～3.5 s時刻內(nèi)，鋰電池組和超級電容器組處于放電狀態(tài)，根據(jù)鋰電池組的功率分配系數(shù)，可以通過自動增加LPF的濾波時間常數(shù)來提高超級電容器組的輸出功率，從而減輕鋰電池組的輸出功率。在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，鋰電池組和超級電容器組處于充電狀態(tài)，且大部分功率分配給鋰電池組以補(bǔ)充其能量匱乏，而少部分功率分配給超級電容器組。鋰電池組和超級電容器組的電壓、電流和荷電狀態(tài)如圖31和圖32所示。

圖30 鋰電池組和超級電容器組的功率分配（工況2）Fig.30 Power distribution of lithium battery pack and supercapacitor bank（condition 2）

圖31 鋰電池組的電壓，電流和荷電狀態(tài)（工況2）Fig.31 Voltage，current，SOC of lithium battery pack（condition 2）

圖32 超級電容器組的電壓、電流和荷電狀態(tài)（工況2）Fig.32 Voltage，current，SOC of supercapacitor bank（condition 2）

6.3.3 工況3

該工況下，將鋰電池組的初始荷電狀態(tài)設(shè)為75%，其值適中；將超級電容器組的初始荷電狀態(tài)設(shè)為49%，其值偏低。第2級模糊邏輯控制器產(chǎn)生的功率分配系數(shù)如圖33所示。在1.5～3.5 s時刻內(nèi)，鋰電池組的功率分配系數(shù)約0.55，超級電容器組約0.45；在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，鋰電池組的功率分配系數(shù)約0.45，超級電容器組約0.55。

圖33 鋰電池組和超級電容器組的功率分配系數(shù)（工況3）Fig.33 Power distribution coefficient of lithium battery pack and supercapacitor bank（condition 3）

如圖34所示，在1.5～3.5 s時刻內(nèi)，鋰電池組和超級電容器組處于放電狀態(tài)，根據(jù)鋰電池組的功率分配系數(shù)，可通過自動減小LPF的濾波時間常數(shù)來提高鋰電池組的輸出功率，從而減輕超級電容器組的輸出功率。在6.5～8.5 s時刻內(nèi)，鋰電池組和超級電容器組處于充電狀態(tài)，且大部分功率分配給超級電容器組以補(bǔ)充其能量匱乏，而少部分功率分配給鋰電池組。值得注意的是，由于第1級控制器功率預(yù)測的初始跟蹤抖動，在圖34中的1.5 s時刻存在超級電容器組的功率震蕩現(xiàn)象。

圖34 鋰電池組和超級電容器組的功率分配（工況3）Fig.34 Power distribution of lithium battery pack and supercapacitor bank（condition 3）

鋰電池組和超級電容器組電壓、電流和荷電狀態(tài)如圖35和圖36所示。

圖35 鋰電池組的電壓、電流和荷電狀態(tài)（工況3）Fig.35 Voltage，current，SOC of lithium battery pack（condition 3）

圖36 超級電容器組的電壓、電流和荷電狀態(tài)（工況3）Fig.36 Voltage，current，SOC of supercapacitor bank（condition 3）

7 結(jié) 論

本文針對基于ESM和LPF的PI控制器和模糊邏輯控制器進(jìn)行了仿真分析，得到如下結(jié)論：

1）模糊邏輯控制器的性能優(yōu)于PI控制器，通過對HESS進(jìn)行能量管理，可以平滑地抑制MVDC系統(tǒng)母線電壓的大范圍跌宕現(xiàn)象，從而提高艦船MVDC電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性和生存能力。

2）針對鋰電池組與超級電容器組之間能量不平衡的問題，可以利用第2級模糊邏輯控制器來合理分配二者的功率，從而提高能量利用效率。

后續(xù)將在艦船不同負(fù)載的運(yùn)行狀態(tài)下，開展混合能量系統(tǒng)的優(yōu)化管理，進(jìn)一步提高系統(tǒng)的綜合效率。