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    水冷壁大面積腐蝕原因分析

    2019-04-11 11:10:20
    山東電力技術(shù) 2019年3期
    關(guān)鍵詞:火面煙煤水冷壁

    楊 毅

    (華電電力科學(xué)研究院有限公司,浙江 杭州 310030)

    0 引言

    某電廠檢查2號(hào)鍋爐爐膛時(shí)發(fā)現(xiàn)水冷壁拱區(qū)上端大面積嚴(yán)重腐蝕,為分析其產(chǎn)生原因,進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查,取樣進(jìn)行試驗(yàn)室分析。爐膛水冷壁管設(shè)計(jì)材質(zhì)SA210C,設(shè)計(jì)規(guī)格 Φ76 mm×9 mm。

    1 現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查

    現(xiàn)場(chǎng)勘查發(fā)現(xiàn),2號(hào)鍋爐爐膛水冷壁腐蝕部位主要集中在拱區(qū)前、后側(cè)標(biāo)高25.5~28.0 m之間,別的地方腐蝕程度相對(duì)輕得多。水冷壁管對(duì)接焊縫的腐蝕程度明顯比母材嚴(yán)重,管子兩側(cè)鰭片焊縫附近腐蝕比管子中心腐蝕嚴(yán)重。整體來(lái)看,遠(yuǎn)離爐膛的管子腐蝕方向多數(shù)指向爐膛中部;爐膛水冷壁前墻基本上集中在偏左位置,后墻基本上集中在偏右的位置;腐蝕為層狀腐蝕。

    經(jīng)查閱4個(gè)月前1號(hào)爐的檢修記錄和報(bào)告,1號(hào)爐未發(fā)現(xiàn)大面積腐蝕現(xiàn)象。

    在前墻左至右數(shù)第12根水冷壁管腐蝕減薄嚴(yán)重的對(duì)接焊縫部位(標(biāo)高27 m)取1號(hào)試樣作為失效分析試樣,在前墻右至左數(shù)第18根水冷壁管無(wú)明顯腐蝕的部位(標(biāo)高10 m)取2號(hào)試樣作為對(duì)比試樣,對(duì)兩個(gè)試樣進(jìn)行宏觀、化學(xué)成分、金相、常溫力學(xué)性能和腐蝕產(chǎn)物的能譜分析等試驗(yàn)分析。

    2 試驗(yàn)

    2.1 宏觀檢驗(yàn)

    1號(hào)管子無(wú)明顯脹粗,管子實(shí)際外徑76.1 mm;向火面外表面結(jié)垢嚴(yán)重,表面氧化皮最大厚度約3 mm,最外層是灰白色的積灰,敲開(kāi)后內(nèi)層是結(jié)構(gòu)密致的黑褐色物質(zhì),兩層物質(zhì)之間結(jié)合不牢固;向火面有普遍減薄,減薄最嚴(yán)重的部位主要在兩側(cè)鰭片焊縫附近和對(duì)接環(huán)焊縫及其兩側(cè),向火面最薄壁厚4.9 mm。背火面外觀無(wú)明顯異常,減薄不嚴(yán)重,實(shí)測(cè)壁厚8.9~9.4 mm。焊縫的向火面有1個(gè)明顯腐蝕凹坑,凹坑最大深度約4 mm;焊縫背火面外觀正常,如圖1~3所示。內(nèi)壁無(wú)明顯氧化皮和結(jié)垢。

    2號(hào)對(duì)比試樣管宏觀無(wú)明顯異常。

    圖1 1號(hào)試樣向火面

    圖2 1號(hào)試樣背火面

    圖3 1號(hào)試樣的焊縫

    2.2 化學(xué)分析

    在1號(hào)和2號(hào)試樣背火面母材上取樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,其中1號(hào)試樣取樣點(diǎn)位于對(duì)接焊縫上部母材,距離焊縫約50 mm。分析結(jié)果如表1所示,1號(hào)試樣和2號(hào)試樣的化學(xué)成分均符合標(biāo)準(zhǔn)[1]要求,且兩個(gè)試樣成分之間無(wú)顯著差別。

    表1 水冷壁管化學(xué)成分質(zhì)量分?jǐn)?shù) %

    2.3 微觀檢驗(yàn)

    在1號(hào)試樣距離焊縫約80 mm處取樣檢驗(yàn)其橫截面金相組織[2],采用機(jī)械拋光,用體積比3%的硝酸酒精溶液腐蝕,對(duì)整個(gè)橫截面組織進(jìn)行觀察。如圖4~7所示,其向火面母材中心、背火面和向火面減薄嚴(yán)重區(qū)域的金相組織無(wú)明顯區(qū)別,均為鐵素體+珠光體,珠光體球化等級(jí) 1級(jí)[3],組織正常,無(wú)長(zhǎng)、短時(shí)超溫的組織特征;無(wú)晶間腐蝕裂紋等異常情況,外表面無(wú)明顯脫碳。

    圖4 1號(hào)試樣向火面母材中心的金相組織

    圖5 1號(hào)試樣背火面的金相組織

    圖6 1號(hào)試樣壁厚減薄處的金相組織

    圖8 2號(hào)試樣向火面的金相組織

    如圖8,2號(hào)試樣橫截面向火面金相組織為鐵素體+珠光體,珠光體球化等級(jí)1級(jí)。

    對(duì)比1號(hào)試樣和2號(hào)試樣金相組織,二者無(wú)明顯區(qū)別,說(shuō)明水冷壁管宏觀異常的失效部位未發(fā)生金相組織改變。

    2.4 力學(xué)性能

    按照GB/T 228—2010《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分:室溫試驗(yàn)方法》火電廠金相檢驗(yàn)與評(píng)定導(dǎo)則[4]要求,在1號(hào)試樣和2號(hào)試樣上截取3個(gè)短比例試樣進(jìn)行常溫拉伸試驗(yàn)。1號(hào)試樣平均抗拉強(qiáng)度為510 MPa,屈服強(qiáng)度為 340 MPa,縱向斷后伸長(zhǎng)率為 33.0%;2號(hào)試樣平均抗拉強(qiáng)度為 520 MPa,屈服強(qiáng)度為335 MPa,縱向斷后伸長(zhǎng)率為32.5%;均符合標(biāo)準(zhǔn)[1]要求(抗拉強(qiáng)度≥485 MPa,屈服強(qiáng)度≥275 MPa,縱向斷后伸長(zhǎng)率≥30%)。

    2.5 腐蝕產(chǎn)物能譜分析

    對(duì)1號(hào)和2號(hào)試樣內(nèi)、外壁腐蝕產(chǎn)物分別進(jìn)行能譜分析(外壁分析內(nèi)層黑褐色產(chǎn)物)。分析結(jié)果如表2所示。

    表2 水冷壁腐蝕產(chǎn)物主要成分質(zhì)量分?jǐn)?shù) %

    對(duì)比發(fā)現(xiàn),1號(hào)試樣的外壁腐蝕產(chǎn)物中硫含量明顯高于內(nèi)壁,且比2號(hào)試樣的外壁硫含量也要高得多。說(shuō)明1號(hào)試樣所在水冷壁外壁及附近區(qū)域發(fā)生了匯聚大量硫的反應(yīng)。

    3 結(jié)果分析

    根據(jù)管子微觀組織和力學(xué)性能,排除管子組織性能不合格、晶間腐蝕、異常超溫的可能;而其宏觀特征具有明顯的高溫腐蝕特征,結(jié)合腐蝕產(chǎn)物分析結(jié)果,綜合判斷,爐膛水冷壁管減薄的直接原因是高溫硫腐蝕。

    4個(gè)月前1號(hào)爐的檢修時(shí)未發(fā)現(xiàn)爐膛水冷壁有類(lèi)似大面積腐蝕減薄現(xiàn)象,2號(hào)爐以前也沒(méi)有發(fā)生過(guò)如此大面積的嚴(yán)重腐蝕減薄現(xiàn)象,說(shuō)明鍋爐以前運(yùn)行過(guò)程中自然情況下的高溫硫腐蝕速率低。2號(hào)爐爐膛水冷壁本次產(chǎn)生如此大面積的高溫硫腐蝕減薄,應(yīng)該是某個(gè)近期發(fā)生改變的運(yùn)行參數(shù)導(dǎo)致了水冷壁高溫硫腐蝕的加速。

    經(jīng)了解,從3個(gè)月前開(kāi)始,2號(hào)鍋爐燃煤中開(kāi)始摻入有煙煤。調(diào)查對(duì)比2號(hào)鍋爐近一年的運(yùn)行參數(shù),近期唯一發(fā)生較大改變的只有燃煤,其他運(yùn)行條件(參數(shù))基本未發(fā)生改變,由此推斷,2號(hào)爐水冷壁大面積的高溫硫腐蝕加速是由燃煤發(fā)生改變引起的。

    無(wú)煙煤燃燒過(guò)程中火焰短、不結(jié)焦或者結(jié)焦少,有煙煤具有黏結(jié)性,燃燒時(shí)火焰長(zhǎng)且容易結(jié)焦。2號(hào)鍋爐是根據(jù)燒無(wú)煙煤的工況設(shè)計(jì)的,最近改燒摻入煙煤的煤炭,這是不符合原始設(shè)計(jì)要求的。燃燒煙煤和無(wú)煙煤的鍋爐設(shè)計(jì)不同,設(shè)計(jì)時(shí)采用的結(jié)構(gòu)和金屬材料也不同。以無(wú)煙煤的設(shè)計(jì)鍋爐燃燒有煙煤,必然導(dǎo)致?tīng)t膛的運(yùn)行工況發(fā)生改變 (比如火焰長(zhǎng)度和角度、燃燒產(chǎn)物、爐膛溫度等)。摻入有煙煤燃燒后,火焰長(zhǎng)度增大,角度發(fā)生改變,導(dǎo)致火焰直接接觸管壁,接觸區(qū)域主要在標(biāo)高25.5~28 m之間的前墻偏左位置和后墻偏右位置,致使這部分區(qū)域的管壁溫度更高的同時(shí)匯聚了較高含量的硫,從而加速了管子向火面外壁的高溫硫腐蝕,管子壁厚減薄速度比其他區(qū)域快很多。

    綜上所述,改燒摻入有煙煤的煤炭是產(chǎn)生水冷壁大面積嚴(yán)重腐蝕減薄的根本原因。

    在高溫腐蝕過(guò)程中,焊縫和熱影響區(qū)金屬成分和顯微結(jié)構(gòu)與母材存在微小差別,導(dǎo)致這些不同區(qū)域之間電化學(xué)電位不同,更容易被腐蝕,所以,焊縫及其附近部位腐蝕速度比其他部位快;同時(shí),金屬表面越光潔、越均勻其耐腐蝕性能越好[5],粗糙的表面會(huì)增加腐蝕物質(zhì)的吸附量,促進(jìn)材料加速腐蝕,焊縫表面凹凸不平,光潔度不如母材區(qū)域的管面,這也導(dǎo)致焊縫的腐蝕速度比母材大。以上兩方面因素綜合影響下,焊縫及附近不平滑的熱影響區(qū)會(huì)最先被腐蝕。長(zhǎng)時(shí)運(yùn)行后,焊縫處腐蝕減薄最嚴(yán)重,熱影響區(qū)次之,遠(yuǎn)離焊縫的母材表面腐蝕減薄最輕微。

    4 結(jié)語(yǔ)

    鍋爐未經(jīng)熱力計(jì)算和改造就改燒摻入有煙煤的燃煤是爐膛水冷壁管發(fā)生大面積腐蝕減薄的根本原因,高溫硫腐蝕是減薄的直接原因。燃煤的改變加速了高溫硫腐蝕的過(guò)程。

    建議:恢復(fù)燃燒無(wú)煙煤,且控制煤炭中的硫含量,從根本上減緩高溫硫腐蝕;如果電廠經(jīng)營(yíng)確實(shí)需要摻燒有煙煤,則必須請(qǐng)有資質(zhì)的機(jī)構(gòu)進(jìn)行熱力計(jì)算,并對(duì)鍋爐設(shè)備進(jìn)行一定的改造;建議對(duì)爐膛水冷壁管?chē)娡糠栏邷亓蚋g的涂層;加強(qiáng)運(yùn)行管理,防止?fàn)t膛火焰偏斜和水冷壁結(jié)渣。

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