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    低溫省煤器泄漏隔離對引風(fēng)機(jī)失速影響分析

    2019-04-11 11:10:22孫緒炳
    山東電力技術(shù) 2019年3期
    關(guān)鍵詞:全壓動葉省煤器

    韓 珂,孫緒炳

    (華能山東濟(jì)南黃臺發(fā)電有限公司,山東 濟(jì)南 250001)

    0 引言

    某廠10號機(jī)組配套鍋爐為哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的HG-1146/25.4-PM1超臨界變壓直流爐,配套引風(fēng)機(jī)為成都電力機(jī)械廠制造廠生產(chǎn)的HU25036-22雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)。2017年10月,為充分利用煙氣余熱,機(jī)組建設(shè)低溫省煤器聯(lián)合暖風(fēng)器系統(tǒng)工程(簡稱“低省”)。2018年7月,低省C煙道換熱器發(fā)生泄漏,隔離低省C煙道換熱器后,鍋爐的B引風(fēng)機(jī)多次出現(xiàn)失速現(xiàn)象,對機(jī)組的安全、穩(wěn)定運行構(gòu)成了很大的威脅。通過對引風(fēng)機(jī)失速分析,找出原因并采取有效的應(yīng)對措施,保證了機(jī)組的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運行。

    1 系統(tǒng)設(shè)備簡介

    機(jī)組低溫省煤器聯(lián)合暖風(fēng)器系統(tǒng)布置:在電除塵器4條入口煙道各加裝1臺低溫省煤器,利用凝結(jié)水吸收煙氣余熱,可將電除塵入口煙溫由135℃降至90℃;低溫省煤器加熱后的凝結(jié)水加熱空預(yù)器入口一、二次風(fēng),裝設(shè)一、二次風(fēng)暖風(fēng)器,空預(yù)器入口一次風(fēng)溫加熱至60℃,二次風(fēng)溫加熱至70℃,排煙溫度升高至165℃。低溫省煤器管箱采用獨立小集箱,獨立小集箱進(jìn)出口設(shè)計手動閘閥,可單獨運行和解列。系統(tǒng)如圖1所示。

    圖1 低溫省煤器及風(fēng)煙系統(tǒng)

    引風(fēng)機(jī)設(shè)計參數(shù)見表1,性能曲線見圖2[1]。

    表1 引風(fēng)機(jī)性能參數(shù)

    圖2 引風(fēng)機(jī)性能特性曲線

    2 引風(fēng)機(jī)失速過程

    2018年7月31日,機(jī)組運行中B引風(fēng)機(jī)發(fā)生失速現(xiàn)象,失速前機(jī)組負(fù)荷310 MW,總風(fēng)量1 115 t/h,A、B引風(fēng)機(jī)并列運行,A、B引風(fēng)機(jī)動葉處于手動調(diào)整狀態(tài),動葉開度分別為73%、83%,引風(fēng)機(jī)電流分別為260 A、260 A,引風(fēng)機(jī)入口溫度分別為120℃、140℃,B引風(fēng)機(jī)全壓7 274 Pa,爐膛負(fù)壓正常。

    7月31日21∶07,在無任何操作的情況下,鍋爐爐膛負(fù)壓突然波動至+1 010 Pa,發(fā)現(xiàn)B引風(fēng)機(jī)電流突降至169 A,初步判斷為B引風(fēng)機(jī)失速,出力大幅度下降。運行人員立即降低鍋爐燃料量,將B引風(fēng)機(jī)動葉關(guān)小至60%,同時關(guān)小A引風(fēng)機(jī)動葉至70%,檢查B引風(fēng)機(jī)電流上升,逐漸開大B引風(fēng)機(jī)動葉,調(diào)整兩臺風(fēng)機(jī)出力平衡。其后3 h內(nèi),B引風(fēng)機(jī)又連續(xù)發(fā)生2次失速,失速工況同第一次相同,B引風(fēng)機(jī)動葉分別處于80%、77%位置。引風(fēng)機(jī)三次失速均發(fā)生在動葉開度80%左右。

    3 失速原因分析

    3.1 風(fēng)機(jī)失速原理

    軸流風(fēng)機(jī)葉片通常是機(jī)翼型的,在零沖角下,氣流只受葉型表面摩擦阻力的影響,離開葉型時基本不產(chǎn)生旋渦[2]。隨著沖角α的增大,開始在后緣附近產(chǎn)生渦流,氣流在葉片表面的分離點逐漸向前移動,氣流開始從葉片表面離開。當(dāng)沖角α增大到某一臨界值時,氣流在葉片背面的流動遭到破壞,邊界層嚴(yán)重分離,阻力大大增加,葉片流道阻塞,風(fēng)壓迅速降低。這種現(xiàn)象稱為失速[3]。沖角α大于臨界值越多,失速現(xiàn)象越嚴(yán)重,同時風(fēng)機(jī)風(fēng)壓也隨之迅速降低,風(fēng)機(jī)出力急劇下降。

    軸流風(fēng)機(jī)的失速特性是由風(fēng)機(jī)的葉型特性決定的,同時也受到風(fēng)道系統(tǒng)阻力特性的影響,動葉調(diào)節(jié)軸流式風(fēng)機(jī)的特性曲線如圖3所示[4],其中鞍形曲線為風(fēng)機(jī)不同安裝角的失速點連線,工況點落在馬鞍形曲線的左上方,均為不穩(wěn)定工況區(qū),這條線也稱為失速線。從圖3中看出:在同一葉片角度下,管路阻力越大,風(fēng)量越低,風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓越高,風(fēng)機(jī)運行越接近于不穩(wěn)定工況區(qū);在管路阻力特性不變的情況下,風(fēng)機(jī)動葉開度越大,風(fēng)機(jī)運行點越接近不穩(wěn)定工況區(qū)。

    引風(fēng)機(jī)設(shè)計工況TB點最高全壓升為8 263.6 Pa,BMCR工況點全壓升為6 886 Pa,見圖2。因機(jī)組超低排放改造,先后增加一層脫硝催化劑、增加濕式電除塵、增加脫硫二級塔等系統(tǒng)設(shè)備,并結(jié)合預(yù)熱器差壓上升等因素,引風(fēng)機(jī)在高負(fù)荷工況時已經(jīng)接近理論失速曲線,風(fēng)機(jī)失速裕度已經(jīng)非常小。經(jīng)與風(fēng)機(jī)制造廠協(xié)商,風(fēng)機(jī)全壓按7 500 Pa控制,一直未發(fā)生失速,此次風(fēng)機(jī)失速前風(fēng)機(jī)全壓也小于7 500 Pa,停運風(fēng)機(jī)后,檢查未見動葉卡澀、風(fēng)機(jī)出入口擋板脫開等故障,可以排除風(fēng)機(jī)本體故障引起失速。

    圖3 動葉調(diào)節(jié)軸流式風(fēng)機(jī)特性曲線

    3.2 失速原因分析

    2018年7月30日,檢查發(fā)現(xiàn)低省C煙道換熱器漏水后將其全部隔離。低省C煙道換熱器隔離后,A、B、D煙道換熱器正常投入,A引風(fēng)機(jī)入口為A、B煙道換熱器出口煙氣,溫度約為100℃;B引風(fēng)機(jī)入口溫度為C、D煙道換熱器出口煙氣,兩煙道出口混合后風(fēng)溫約為130℃,兩側(cè)偏差30℃。

    選取標(biāo)準(zhǔn)煙氣密度為 1.33 kg/m3,根據(jù)引風(fēng)機(jī)進(jìn)出口壓力、煙氣溫度計算出引風(fēng)機(jī)入口煙氣的密度[5]:

    式中:t為各測點煙氣平均溫度,℃;ρ0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣密度,取1.33 kg/m3;p為煙氣靜壓絕對壓力,Pa。計算出低省C煙道換熱器隔離前后煙氣密度變化約為7%。

    軸流風(fēng)機(jī)的全壓與流體密度成正比,密度的變化會影響風(fēng)機(jī)本身的性能曲線p-qv,管路性能曲線斜率發(fā)生變化也會影響風(fēng)機(jī)性能[6],當(dāng)密度減小時,運行工況點的變化如圖4所示。

    表2為低溫省煤器C煙道換熱器隔離前后風(fēng)機(jī)運行工況變化,因A、B引風(fēng)機(jī)出入口有聯(lián)絡(luò)管道,所以兩臺風(fēng)機(jī)出入口壓力較為接近,可以看到低溫省煤器C煙道換熱器隔離后,B引風(fēng)機(jī)出力明顯降低,B引風(fēng)機(jī)動葉開度同樣達(dá)到72%時,B引風(fēng)機(jī)入口溫度比C煙道換熱器隔離前高36℃,風(fēng)機(jī)入口煙氣密度下降8.4%,風(fēng)機(jī)全壓下降548 Pa,約7.4%,考慮到測量誤差,與煙氣密度變化基本一致。

    圖4 密度減小時風(fēng)機(jī)運行工況點的變化

    表2 引風(fēng)機(jī)動葉開度相同時的工況比較

    因該機(jī)組未裝設(shè)單側(cè)風(fēng)機(jī)流量表,且低溫省煤器C煙道隔離不影響A引風(fēng)機(jī)出力,可近似認(rèn)為隔離前后A引風(fēng)機(jī)效率不變,表3以A引風(fēng)機(jī)電流相同時工況進(jìn)行比較。

    表3 引風(fēng)機(jī)電流相同時的工況比較

    低省C煙換熱器道隔離前,因A、B引風(fēng)機(jī)煙氣溫度基本相同,可以認(rèn)為A、B引風(fēng)機(jī)出力平衡,其煙氣流量基本相同。從表3可近似得出,當(dāng)A引風(fēng)機(jī)電流為240 A時,A、B引風(fēng)機(jī)抽出的煙氣量為567×103m3/h(1 135×103m3/h 的一半)。

    低省C煙道換熱器隔離后,A引風(fēng)機(jī)煙氣溫度未發(fā)生變化,僅B引風(fēng)機(jī)煙氣溫度升高,此時如機(jī)組負(fù)荷保持不變,因煙氣溫度升高,總煙氣體積流量將升高,B引風(fēng)機(jī)必須增加出力才能維持原負(fù)荷。

    以A引風(fēng)機(jī)運行工況為參考基準(zhǔn),認(rèn)為A引風(fēng)機(jī)出力仍保持在低省C煙道換熱器隔離前的狀態(tài),其效率不變。圖5為低省C煙道換熱器隔離前后,風(fēng)機(jī)動葉開度變化曲線,可以看出A、B引風(fēng)機(jī)電流一致時,B引風(fēng)機(jī)動葉開度較換熱器隔離前開度增大5%左右,低省C煙道換熱器隔離前B引風(fēng)機(jī)動葉未開至80%以上,隔離后最大開至83%。

    圖5 低省隔離前后風(fēng)機(jī)動葉開度變化

    從以上分析得出:鍋爐超低排放改造后,煙道阻力特性發(fā)生變化,引風(fēng)機(jī)全壓裕量及失速裕度已明顯不足,高負(fù)荷時段已瀕臨失速區(qū)。低溫省煤器換熱器退出運行后,其后煙氣溫度升高近30℃,煙氣密度下降,體積流量增大,為保證鍋爐煙氣量抽出需要,風(fēng)機(jī)動葉開度增大,風(fēng)機(jī)運行點愈加接近不穩(wěn)定工況區(qū),最終導(dǎo)致風(fēng)機(jī)失速。

    4 采取措施

    運行中發(fā)生低省換熱器泄漏時,為預(yù)防引風(fēng)機(jī)失速,可采取以下措施。

    1)機(jī)組運行中低省換熱器發(fā)生泄漏,應(yīng)盡快隔離泄漏模塊,并將隔離范圍簡化到最小范圍,投入未泄漏的換熱器模塊,盡量降低隔離側(cè)煙氣溫度與兩側(cè)煙溫偏差,減少煙溫突變及煙溫偏差增大對引風(fēng)機(jī)運行造成的影響。

    2)高負(fù)荷時引風(fēng)機(jī)動葉開度超過70%以上時應(yīng)加強(qiáng)對引風(fēng)機(jī)各運行參數(shù)的監(jiān)視,必要時手動調(diào)整。

    3)發(fā)生引風(fēng)機(jī)失速時,立即關(guān)小該引風(fēng)機(jī)動葉開度,脫離風(fēng)機(jī)失速區(qū)并及時調(diào)整兩臺風(fēng)機(jī)出力平衡。

    4)調(diào)整兩臺風(fēng)機(jī)負(fù)荷分配,使B引風(fēng)機(jī)電流稍高于A引風(fēng)機(jī),嚴(yán)格控制風(fēng)機(jī)全壓不超6 886 Pa,電流不超235 A。

    經(jīng)過多次試驗,確定C低省換熱器最下組模塊泄漏(上中下共3組),隔離該模塊投入其他模塊后,B引風(fēng)機(jī)入口煙氣溫度保持在105℃,同時調(diào)整A引風(fēng)機(jī)入口煙氣溫度接近100℃,保持兩臺引風(fēng)機(jī)出力平衡。機(jī)組負(fù)荷升至340 MW時,B引風(fēng)機(jī)動葉開度達(dá)到80%,未再發(fā)生失速,失速現(xiàn)象消除。

    5 結(jié)語

    低溫省煤器聯(lián)合暖風(fēng)器系統(tǒng)可以充分利用煙氣余熱,提高機(jī)組效率,同時大幅改善電除塵和引風(fēng)機(jī)運行環(huán)境。在運行中發(fā)生低省換熱器泄漏隔離后,因煙氣溫度上升,將導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)出力下降,容易造成軸流式引風(fēng)機(jī)失速。低省換熱器對煙氣溫度的變化和鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)的運行起重要作用,運行中發(fā)生泄漏時應(yīng)及時判斷出準(zhǔn)確泄漏點,并進(jìn)行最小范圍隔離,以減輕對鍋爐運行的不利影響。

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