新老橋間超高性能混凝土拼接接縫性能試驗(yàn)

劉 超， 黃鈺豪， 陸元春

(1. 同濟(jì)大學(xué) 土木工程學(xué)院, 上海 200092; 2. 上海市城市建設(shè)設(shè)計(jì)研究總院, 上海 200125)

為了滿足經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需要，每年對(duì)大量原有公路進(jìn)行擴(kuò)建，擴(kuò)建過(guò)程中常需要舊橋拓寬，而拓寬所產(chǎn)生的新老橋拼縫的連接便成為了一項(xiàng)難題[1].目前，針對(duì)T梁橋來(lái)說(shuō)，新舊橋梁拼接主要連接構(gòu)造類(lèi)型有[2-5]：一、上下部構(gòu)造不連接.代表的形式為采用瀝青和木條填充或者混凝土連續(xù)鋪裝，這種方式施工難度低，新老橋各自受力明確互不影響，但是在活載和新舊橋梁的不均勻沉降作用下，易引發(fā)橫向錯(cuò)臺(tái)問(wèn)題，成橋不美觀，養(yǎng)護(hù)成本高.二、上下部均構(gòu)造連接.在新舊T梁橋翼緣板間建立相應(yīng)的橫隔板剛性連接，并在舊T梁處進(jìn)行膨脹螺栓固定加強(qiáng).但該方法缺點(diǎn)很明顯，施工難度大且容許變形能力差，在不均勻沉降下極易導(dǎo)致連接處開(kāi)裂.三、上部構(gòu)造連接，下部構(gòu)造不連接.這種方式是以上2種方式結(jié)合的產(chǎn)物，代表的形式為在拼縫梁板處大量布置連接鋼筋，并進(jìn)行焊接，最后進(jìn)行澆筑.這種方式為國(guó)內(nèi)拼寬橋梁常用連接方式[6]，新老橋下部結(jié)構(gòu)不連接，內(nèi)力相互影響較小，對(duì)不均勻沉降也有一定抵抗力，但是施工復(fù)雜，工期長(zhǎng)，由于上部構(gòu)造連接后，連接處的內(nèi)力也較大.在接縫材料研究方面，針對(duì)構(gòu)造類(lèi)型一，國(guó)外應(yīng)用較多的有Britflex系列人造橡膠伸縮縫[7]，變形能力好，但其造價(jià)較高且需要日常養(yǎng)護(hù)，在國(guó)內(nèi)還沒(méi)有推廣.針對(duì)構(gòu)造類(lèi)型二與三，大部分國(guó)內(nèi)拼寬橋仍使用普通混凝土進(jìn)行新舊橋梁主梁和下部構(gòu)造連接.同時(shí)，左永輝[8]提出，針對(duì)構(gòu)造類(lèi)型三，可以將超強(qiáng)韌性纖維混凝土(ECC)和甲基丙烯酸甲酯(MMA)應(yīng)用于上部結(jié)構(gòu)連接，這2種材料具有高變形能力、低彈性模量的性質(zhì).但目前僅處于理論階段，尚未開(kāi)展適用于接縫的試驗(yàn)研究，且國(guó)內(nèi)還尚未有拼接橋梁采用該形式接縫.在橋梁工程中，超高性能混凝土(UHPC)憑借著優(yōu)異的力學(xué)性能[9]，可以在保證安全性的前提下，有效降低梁高[10]，減輕結(jié)構(gòu)自重，同時(shí)也具備出色的抗裂性能[11-12].若將UHPC取代傳統(tǒng)處理方式應(yīng)用于拼縫，可以節(jié)省大量人力和物力，同時(shí)由于UHPC出色的變形性能，可以應(yīng)對(duì)新橋沉降帶來(lái)的較大轉(zhuǎn)角而不開(kāi)裂，或裂縫寬度小于規(guī)范規(guī)定的限值[13].本文采用常溫養(yǎng)護(hù)高應(yīng)變強(qiáng)化型UHPC材料，依托濟(jì)陽(yáng)路新老T梁高架橋拼接實(shí)際工程項(xiàng)目，將拼接段連續(xù)混凝土鋪裝替換為UHPC，進(jìn)行試驗(yàn)及有限元模擬和參數(shù)分析，以期為今后類(lèi)似新老橋拼接工程應(yīng)用有較好的技術(shù)支撐和借鑒作用.

1 工程概況

上海市濟(jì)陽(yáng)路高架的部分路段拓寬拼接工程，采用橋面鋪裝層連接方案，目的是保證拓寬橋面的行車(chē)平順性，新老T梁靠近的兩翼緣間距為100 mm.新老橋拼接的相對(duì)沉降導(dǎo)致拼縫處受力復(fù)雜，要求拼縫材料具有很好的變形性能和抗彎曲能力.由于UHPC具有出色的變形性能，強(qiáng)化階段極限拉應(yīng)變可以超過(guò)3 800×10-6，上部結(jié)構(gòu)的縱橋向拼縫采用80 mm 厚的UHPC薄板.設(shè)計(jì)的控制指標(biāo)為新老橋相對(duì)沉降值小于10 mm，偏安全地按照10 mm的相對(duì)沉降值計(jì)算接縫處轉(zhuǎn)角約為1.2%，故新舊橋梁縱向拼接接縫的基本要求為：接縫在達(dá)到1.2%轉(zhuǎn)角時(shí)，裂縫寬度不超過(guò)0.2 mm，且裂縫不貫穿UHPC.工程示意圖見(jiàn)圖1，現(xiàn)場(chǎng)照片如圖2所示.

圖1 工程示意(單位：mm)

主要施工過(guò)程為：①老T梁橋板部分切除(去除防撞護(hù)欄)，新T梁安裝(新老T梁橋面板縫隙100 mm)；②新老T梁端橫隔板連接(普通混凝土)；③新老橋混凝土鋪裝(C50混凝土，除UHPC范圍)；④UHPC與新老T梁鋪裝層間布置連接鋼筋，新老橋T梁拼縫連接(UHPC)；⑤ 防水層施工，瀝青混凝土攤鋪.

2 試驗(yàn)概況

2.1 材料性能

試驗(yàn)材料采用的應(yīng)變強(qiáng)化UHPC基于最緊密堆積原理由計(jì)算機(jī)精確設(shè)計(jì)，可將宏觀缺陷降到最低，形成高度致密的無(wú)機(jī)質(zhì)基體.在常溫養(yǎng)護(hù)條件下，具備超高強(qiáng)、應(yīng)變強(qiáng)化、高耐久性、優(yōu)異的施工性能.本試驗(yàn)采用的UHPC密度為2 600 kg·m-3，彈性模量約為50 GPa，泊松比為0.2，極限抗拉強(qiáng)度為12 MPa，強(qiáng)化階段極限拉應(yīng)變?yōu)? 800×10-6，極限抗壓強(qiáng)度為150 MPa.參考Lampropoulos等[14]的試驗(yàn)，軸拉試件為狗骨頭形，測(cè)試段尺寸為50 mm×100 mm×500 mm，軸拉試件見(jiàn)圖3a、3b，軸拉試驗(yàn)曲線見(jiàn)圖3c.試驗(yàn)試件及現(xiàn)場(chǎng)加載見(jiàn)圖4.同時(shí)，對(duì)本試驗(yàn)所采用的同一批次的鋼筋進(jìn)行了材性試驗(yàn)，抗拉強(qiáng)度為500 MPa.

a 軸拉試件尺寸(單位:mm)b 試件實(shí)物圖

c 軸拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線

2.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

對(duì)全橋構(gòu)造縮尺模型顯然不是經(jīng)濟(jì)的辦法，在保證準(zhǔn)確性的前提下，又兼顧經(jīng)濟(jì)性，設(shè)計(jì)如圖5所示的試驗(yàn)?zāi)Ｐ?，圖中F代表加載力.這種試件設(shè)計(jì)可以讓UHPC板充分受彎，更好地利用其變形性能，從而利用轉(zhuǎn)角控制設(shè)計(jì)狀態(tài).圖中，中間2個(gè)尺寸為長(zhǎng)300 mm、寬200 mm、高250 mm的C50混凝土塊模擬新老橋的翼緣，下部UHPC薄板尺寸為長(zhǎng)700 mm、寬200 mm、高80 mm，模擬UHPC拼縫.采用非對(duì)稱(chēng)加載，加載比例為3∶7，目的是模擬新老橋不均勻沉降造成的受力不均.為防止局部應(yīng)力集中，加載時(shí)兩邊各預(yù)留50 mm.在橫筋、縱筋、門(mén)筋和UHPC板底部設(shè)置應(yīng)變片，UHPC與鋼筋應(yīng)變片布置如圖6.UHPC板內(nèi)布置雙排橫筋16@50、單排縱筋10@50.同時(shí)，為了保證UHPC板有良好的連接性，在C50和UHPC板間增設(shè)門(mén)筋12@100，鋼筋布置圖見(jiàn)圖7.

圖5 試驗(yàn)加載模型(單位：mm)

a 底面UHPC應(yīng)變片

b 橫筋應(yīng)變片

c 門(mén)筋應(yīng)變片

圖7鋼筋布置(單位：mm)

Fig.7Arrangementofreinforcement(unit:mm)

2.3 試驗(yàn)?zāi)康?/h3>

對(duì)于新老橋UHPC拼縫來(lái)說(shuō)，主要不利受力狀態(tài)是不均勻沉降下的轉(zhuǎn)角.設(shè)計(jì)要求在極限轉(zhuǎn)角(1.2%)下，裂縫寬度不超過(guò)0.2 mm，且裂縫不貫穿UHPC板，即構(gòu)造能達(dá)到不漏水的正常使用狀態(tài)，防水層、瀝青鋪裝也能保持正常的使用狀態(tài).利用位移計(jì)測(cè)得彎矩最大處UHPC板位移和邊緣UHPC板位移，通過(guò)式(1)可計(jì)算得UHPC板轉(zhuǎn)角，計(jì)算圖示如圖8所示.

θ=(yB-yA)/lAB+(yB-yC)/lBC

(1)

式中:θ為UHPC板轉(zhuǎn)角；yA、yB、yC分別為A、B、C三點(diǎn)處的豎向位移；lAB、lBC分別為AB、BC間距.

圖8 轉(zhuǎn)角計(jì)算圖示(單位：mm)

2.4 試驗(yàn)過(guò)程

試驗(yàn)共制作了3個(gè)試件，第1個(gè)試件在大加載機(jī)上加載時(shí)由于初期荷載不易控制，發(fā)生類(lèi)似沖切的迅速破壞，不計(jì)試驗(yàn)結(jié)果.其余2個(gè)試件轉(zhuǎn)到小加載機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)，將后2組UHPC拼縫試驗(yàn)的荷載-位移曲線(位移取圖8中B處位移計(jì)讀數(shù))繪制于圖9，從曲線可知UHPC拼縫的整個(gè)受力破壞過(guò)程大致可分為3個(gè)階段：彈性階段、裂縫發(fā)展階段、持荷至破壞階段.

(1) 階段Ⅰ：彈性階段.在試驗(yàn)加載初期，UHPC板彎矩較小，受力形態(tài)與均勻彈性體基本一致，荷載-撓度曲線呈直線.

(2) 階段Ⅱ：裂縫發(fā)展階段.隨著荷載的增加，首先在UHPC板下緣出現(xiàn)裂縫，后UHPC板側(cè)面出現(xiàn)大量微小裂縫，以微裂縫簇的方式呈現(xiàn)，裂縫寬度發(fā)展緩慢，且沿著板高向上發(fā)展，受拉區(qū)進(jìn)入塑性階段的部分逐漸增多，荷載-撓度曲線斜率逐漸減小.

(3) 階段Ⅲ:持荷至破壞階段.隨著荷載的增加，UHPC板中橫向鋼筋屈服，跨中附近裂縫沿梁高迅速發(fā)展且寬度增大，荷載-撓度曲線斜率逐漸趨于零.當(dāng)荷載-撓度曲線斜率為負(fù)時(shí)，UHPC板撓度增加迅速，試驗(yàn)板出現(xiàn)明顯的主裂縫.同時(shí)圖6c中門(mén)筋1′、2′屈服，門(mén)筋所在處UHPC板和C50脫開(kāi).

圖9 荷載-位移曲線

最終破壞時(shí)，裂縫高度為2～3 cm，尚未超過(guò)UHPC薄板厚度的一半，即裂縫尚未貫通UHPC板.

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 荷載-轉(zhuǎn)角曲線

圖10為兩試件的荷載-轉(zhuǎn)角曲線，在加載初期，位移與荷載呈現(xiàn)很好的線性關(guān)系，在達(dá)到1.2%轉(zhuǎn)角時(shí)，試件1和試件2荷載約為170 kN和200 kN，此時(shí)UHPC板出現(xiàn)裂縫，裂縫寬度均為0.16 mm左右.之后隨著荷載的增加，結(jié)構(gòu)逐漸進(jìn)入塑性，結(jié)構(gòu)的極限荷載分別為363 kN和346 kN.

圖10 荷載-轉(zhuǎn)角曲線

3.2 橫筋荷載-應(yīng)變曲線

圖11為兩試件橫筋荷載-應(yīng)變曲線，從曲線可以看出，在加載前中期，應(yīng)力-應(yīng)變曲線基本為線性，在微應(yīng)變?yōu)? 600×10-6左右，曲線斜率發(fā)生變化，而后鋼筋進(jìn)入屈服階段直至試件破壞.

圖11 橫筋荷載-應(yīng)變曲線

3.3 門(mén)筋荷載-應(yīng)變曲線

圖12為門(mén)筋荷載-應(yīng)變曲線，從曲線可以看出，在微應(yīng)變?yōu)? 600×10-6前，曲線基本呈線性，而后鋼筋進(jìn)入屈服階段直至試件破壞，門(mén)筋起到了抗拔的作用，限制了UHPC與C50混凝土界面之間的脫開(kāi).

圖12 門(mén)筋荷載-應(yīng)變曲線

3.4 荷載-裂縫關(guān)系

將試件1和試件2的荷載-裂縫關(guān)系列于表1中，可以發(fā)現(xiàn)，在對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)角小于2.0%時(shí)，裂縫寬度小于0.20 mm，且裂縫未貫穿UHPC板，說(shuō)明高應(yīng)變強(qiáng)化型UHPC具有出色的裂縫控制能力.

表1 試件荷載與裂縫關(guān)系

4 有限元模擬

4.1 模型的建立

高應(yīng)變強(qiáng)化型UHPC材料有著類(lèi)金屬的非線性特點(diǎn)，利用ABAQUS軟件建立UHPC拼縫模型進(jìn)行有限元仿真，模型示意圖如圖13所示.模型中尺寸完全根據(jù)試驗(yàn)確定.模型中采用的材料為鋼、C50混凝土和UHPC，由于C50混凝土僅僅為了傳力，而不是重點(diǎn)研究對(duì)象，為了計(jì)算收斂，將其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系設(shè)置為全過(guò)程線彈性，鋼和UHPC則設(shè)置非線性，本構(gòu)關(guān)系見(jiàn)圖14.混凝土彈性模量為34.5GPa，鋼的彈性模量為210 GPa，UHPC彈性模量為50 GPa.C50和UHPC間接觸設(shè)為硬接觸.同時(shí)，定義C50混凝土、UHPC和鋼為各向同性材料.模型網(wǎng)格劃分采用掃略劃分，C50塊和UHPC板均采用空間六面體C3D8網(wǎng)格，鋼筋采用桁架單元，共計(jì)6 896個(gè)節(jié)點(diǎn)，5 126個(gè)單元.各參數(shù)設(shè)置見(jiàn)表2.

圖13 有限元模型

a UHPC

b 鋼

表2 參數(shù)選取

4.2 結(jié)果分析

4.2.1荷載-位移曲線

將有限元模擬的荷載-位移曲線、荷載-轉(zhuǎn)角和試驗(yàn)曲線作對(duì)比，見(jiàn)圖15和16.在彈性階段，有限元模擬和試驗(yàn)較為接近，有限元結(jié)果較試驗(yàn)大，原因是有限元中，材料為理想材料，材料間不存在空隙，跳過(guò)了試驗(yàn)中壓實(shí)階段.在經(jīng)過(guò)塑性階段后，有限元結(jié)果的極限荷載為375 kN，較試驗(yàn)結(jié)果大，原因有二：①有限元結(jié)果不存在初始缺陷，材料可以發(fā)揮最大性能；②試驗(yàn)難以避免存在偏載，而有限元加載方式為完全對(duì)稱(chēng)，因此極限荷載較高.但從整體來(lái)看，有限元結(jié)果和2次試驗(yàn)曲線吻合程度高，在有限元結(jié)果中，轉(zhuǎn)角為1.2%時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載為185kN，介于2次試驗(yàn)結(jié)果之間，說(shuō)明有限元模擬較為準(zhǔn)確.

圖15 荷載-位移對(duì)比曲線

圖16 荷載-轉(zhuǎn)角對(duì)比曲線

4.2.2破壞形態(tài)

將有限元模擬的破壞形態(tài)和試驗(yàn)破壞形態(tài)作對(duì)比，見(jiàn)圖17.在有限元結(jié)果中，淺色代表出現(xiàn)裂縫，裂縫出現(xiàn)在千斤頂作用點(diǎn)正下方的UHPC板底，UHPC板的撓度最大處和裂縫出現(xiàn)處為同一位置.該破壞形態(tài)的出現(xiàn)是因?yàn)?，在模擬不均勻沉降的非對(duì)稱(chēng)加載下，加載點(diǎn)正下方轉(zhuǎn)角不斷增大，UHPC層應(yīng)變不斷增加，最終達(dá)到極限拉應(yīng)變而開(kāi)裂.同時(shí)，門(mén)筋所在處UHPC板和C50脫開(kāi)，該破壞形態(tài)的出現(xiàn)是因?yàn)?，在非?duì)稱(chēng)加載作用下，作用力大的一側(cè)下?lián)蠐隙却笥谑芰π〉囊粋?cè)，而兩側(cè)C50塊體受到UHPC板的連接作用，從而使受力小的一側(cè)C50塊體和UHPC有脫開(kāi)的趨勢(shì).UHPC板和C50塊體靠門(mén)筋進(jìn)行連接，門(mén)筋屈服時(shí)即會(huì)出現(xiàn)脫開(kāi)現(xiàn)象.有限元破壞形態(tài)和試驗(yàn)吻合.

4.2.3應(yīng)力和應(yīng)變分析

將UHPC板底應(yīng)力和鋼筋應(yīng)力繪制于圖18中.圖18a中淺色區(qū)域表示該處出現(xiàn)塑性應(yīng)變，根據(jù)圖例，塑性應(yīng)變已大于開(kāi)裂應(yīng)變，說(shuō)明UHPC開(kāi)裂.圖18b中，裂縫出現(xiàn)處橫向鋼筋與門(mén)筋屈服，與試驗(yàn)結(jié)果吻合.

4.3 參數(shù)分析

4.3.1接縫自由長(zhǎng)度

考慮到某些地基土質(zhì)較差的地區(qū)相對(duì)沉降可能較大，在UHPC接縫和T梁翼緣間加橡膠，使UHPC和主梁分離，從而使UHPC達(dá)到更佳的彎曲能力.如圖19所示，保持其他參數(shù)不變，取橡膠厚度為20 mm，長(zhǎng)度分別為L(zhǎng)=0 mm(實(shí)際試驗(yàn)參數(shù))、L=30 mm、L=50 mm，進(jìn)行有限元模擬，并將結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比.由于工程重點(diǎn)看重在一定轉(zhuǎn)角下UHPC的工作狀態(tài)，故繪制轉(zhuǎn)角-UHPC應(yīng)變曲線于圖20，UHPC應(yīng)變?nèi)HPC板中下緣最大應(yīng)變.

a 試驗(yàn)破壞形態(tài)

b 有限元破壞形態(tài)

a UHPC板塑性應(yīng)變

b 鋼筋應(yīng)力

圖19 接縫自由長(zhǎng)度示意(單位：mm)

圖20 不同自由長(zhǎng)度下轉(zhuǎn)角與UHPC應(yīng)變

從圖20可以看出，L=0時(shí)自由長(zhǎng)度曲線結(jié)果與試驗(yàn)吻合得較好，試驗(yàn)數(shù)據(jù)在應(yīng)變1 800×10-6之后為水平段是因?yàn)閼?yīng)變片處突然開(kāi)裂所致.在相同轉(zhuǎn)角下(試驗(yàn)規(guī)定的最大轉(zhuǎn)角為1.2%)，L=50、 30、 0 mm時(shí)，UHPC應(yīng)變分別為520×10-6、770×10-6和1 180×10-6.隨著轉(zhuǎn)角的增加，在相同轉(zhuǎn)角下，UHPC的應(yīng)變由小到大分別為：L=50 mm時(shí)、L=30 mm時(shí)、L=0 mm時(shí).從原理上考慮，隨著自由長(zhǎng)度的增加，跨中UHPC的剛度減小，剛度減小有助于提高UHPC的彎曲性能.因此，自由長(zhǎng)度的增加有利于提高UHPC接縫的彎曲能力.

4.3.2UHPC接縫厚度

考慮UHPC接縫厚度對(duì)其彎曲能力的影響，如圖21所示，保持其他參數(shù)不變，變量取定為UHPC接縫厚度，分別在對(duì)照組厚度H=80 mm(實(shí)際試驗(yàn)參數(shù))、H=100 mm、H=120 mm情況下進(jìn)行有限元模擬，并將結(jié)果與及試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比.由于工程重點(diǎn)是在一定轉(zhuǎn)角下UHPC的工作狀態(tài)，故繪制轉(zhuǎn)角-UHPC應(yīng)變曲線于圖22，UHPC應(yīng)變?nèi)HPC板中下緣最大應(yīng)變.

圖21 接縫厚度示意

圖22 不同接縫厚度下轉(zhuǎn)角與UHPC應(yīng)變曲線

從圖22可以看出，在相同轉(zhuǎn)角下(試驗(yàn)規(guī)定的最大轉(zhuǎn)角為1.2%)，接縫厚度H=8 mm、H=10mm和H=12 mm的UHPC應(yīng)變分別為1 180×10-6，3 130×10-6和5 110×10-6.隨著轉(zhuǎn)角的增加，在相同轉(zhuǎn)角下，UHPC的應(yīng)變由小到大分別為：H=8 mm時(shí)、H=10 mm時(shí)、H=12 mm時(shí).從原理上考慮，本工程接縫屬于柔性接縫，需具備優(yōu)異的彎曲能力，增加UHPC接縫厚度，即增加了跨中UHPC的剛度，不利于UHPC的彎曲.可見(jiàn)，接縫厚度的增加不利于UHPC接縫的彎曲能力.

5 結(jié)論

(1) 在最終破壞時(shí)，裂縫高度為2～3 cm，尚未超過(guò)UHPC薄板厚度的一半，即裂縫尚未貫通UHPC板.在此極限狀態(tài)下，此拼縫構(gòu)造依然可以達(dá)到正常使用不漏水的功能狀態(tài).防水層、瀝青鋪裝也能保持正常的使用狀態(tài)，說(shuō)明拼縫的材料選擇和形式是合理的.

(2) 從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，UHPC在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中體現(xiàn)了非常好的發(fā)展?fàn)顟B(tài)，具有很長(zhǎng)的塑性平臺(tái)強(qiáng)化段.在UHPC板達(dá)到轉(zhuǎn)角為1.2%時(shí)，裂縫寬度僅為0.16 mm，滿足規(guī)范要求.裂縫發(fā)展方式為微裂縫簇—主裂縫，說(shuō)明高應(yīng)變強(qiáng)化UHPC具有出色的裂縫控制能力.

(3) 根據(jù)參數(shù)分析，結(jié)果顯示增加接縫的自由長(zhǎng)度和減小接縫的厚度可以有效提高接縫的彎曲性能.意味著，在特定轉(zhuǎn)角的情況下，UHPC板的應(yīng)變可以更小，可以擁有更強(qiáng)的裂縫控制能力

(4) 根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，遠(yuǎn)離加載點(diǎn)一側(cè)的門(mén)筋屈服甚至拉斷，同時(shí)，加載點(diǎn)下UHPC板內(nèi)橫向鋼筋屈服，有限元結(jié)果和試驗(yàn)吻合較好，充分說(shuō)明試驗(yàn)配筋方式的合理性和結(jié)果的有效性.

(5) 作為拼縫材料，UHPC有著施工便捷、快速的優(yōu)勢(shì)，同時(shí)具有出色的變形和彎曲能力.對(duì)于其他不同的新老橋拼接工程項(xiàng)目，拼縫的厚度、長(zhǎng)度等參數(shù)可根據(jù)具體橋梁拼接情況確定，同時(shí)應(yīng)考慮沉降量等參數(shù)的影響，如轉(zhuǎn)角過(guò)大時(shí)可考慮兩邊加橡膠(將UHPC與主梁分離)等做法.