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    非金屬刷式封嚴泄漏特性試驗與仿真研究

    2021-07-23 01:34:46
    潤滑與密封 2021年7期
    關鍵詞:擋板壓差耐久性

    蔡 毅 李 靜

    (中國航發(fā)上海商用航空發(fā)動機制造有限責任公司試驗驗證中心 上海 201306)

    篦齒迷宮式封嚴在很長時間是航空發(fā)動機空氣系統密封的標準技術,這種封嚴方式可靠性強,應用廣泛,但泄漏量較大,作為替代結構,出現了刷式封嚴結構。研究和應用結果表明,同樣0.7 mm封嚴間隙,刷式封嚴能將泄漏量降低至迷宮式封嚴的10%;裝機試驗顯示使用刷式封嚴后推力增加3%。因此,刷式封嚴因被認為是最有可能替代迷宮式封嚴的結構[1-2]。多年以來,國外主要的發(fā)動機制造商和一些大學進行了金屬刷式封嚴的理論和試驗研究,建立了基于各向異性的軸對稱多孔介質模型,試驗測試了泄漏特性,并用試驗數據修正了仿真計算模型[3-5]。HENDRICKS等[6]在多孔介質模型的基礎上發(fā)展了體積計算模型。CARLILE等[7]以空氣、氦氣和二氧化碳為介質,試驗獲取了刷式密封靜態(tài)的、轉動的流量特性。BAYLEY和LONG[8]用試驗和理論方式分別研究了刷式封嚴內部的流動和壓力分布。

    國內研究人員也采用試驗和仿真的方式研究了刷式封嚴的性能,通過搭建試驗裝置測量了單級和多級刷式封嚴的泄漏量,并發(fā)展了多孔介質數值模型對試驗結果進行了修正[9-12]。同時,還應用建模技術,研究了溫度場分布和內部流場分布,建立了三維模型,研究了刷式封嚴在航空發(fā)動機和汽輪機上的應用[13-17]。

    刷式封嚴使用的刷絲,通常用不銹鋼等金屬絲材制成,實際應用中發(fā)現,刷絲與軸過盈配合,高速轉軸不斷磨損刷絲,易產生金屬碎屑,進入和堵塞滑油系統,容易造成系統故障。本文作者使用碳基纖維材料制備刷絲,密度約是金屬材質的1/5,摩擦因數約是金屬材質的1/10,且剛度小,過盈配合時摩擦應力小,磨損碎屑少,預期能顯著降低對滑油系統的潛在破壞。文中采用仿真和試驗的方法,研究改進后的刷式封嚴泄漏和流動特性,為碳基纖維材料刷絲的開發(fā)及應用提供依據。

    1 試驗部分

    如圖1所示,試驗裝置由驅動系統、空氣系統和試驗件等組成,驅動電機最大輸出功率110 kW,通過干式聯軸器連接齒輪箱,齒輪箱最高工作轉速25 000 r/min。連接軸通過聯軸器連接一對轉盤,轉盤跑道外徑181 mm,2個跑道分別與2個刷式封嚴刷絲束過盈配合。刷式封嚴內環(huán)直徑182 mm,刷絲束寬度0.8 mm,間隙0.5 mm,安裝2個封嚴件進行對照。供氣氣源表壓0.85 MPa,經一臺Fisher高精度調壓閥調節(jié)后,高壓腔壓力控制在105~140 kPa,低壓腔連通大氣。在壓差作用下,封嚴出現泄漏,空氣從高壓側泄漏至低壓腔,泄漏空氣分別經過左擋板、刷絲束、右擋板后流入低壓腔和出口,出口連接質量流量計,測量泄漏流量。

    圖1 刷式密封試驗裝置

    要模擬轉動工況時,開啟齒輪箱驅動轉盤跑道,模擬軸轉動,而刷式封嚴試驗件則保持靜態(tài),動態(tài)耐久試驗時,試驗轉速范圍0~4 000 r/min,調節(jié)入口試驗溫度達到100~300 ℃,試驗前后分別進行靜態(tài)泄漏試驗。圖2所示是試驗進行前的安裝狀態(tài)圖。

    圖2 試驗狀態(tài)

    表1是試驗和計算的刷式封嚴主要的幾何參數。

    表1 刷式封嚴參數

    2 仿真計算

    2.1 幾何模型與網格

    圖3所示是簡化后的計算模型,選取5°扇形區(qū)域作為計算域,采用旋轉軸對稱三維模型,進口總壓、出口靜壓。在刷絲束前后給定足夠整流距離,減少進、出口邊界影響。計算模型與文獻[1]采用的模型尺寸相當,網格數目178萬,是后者的6倍,刷絲束區(qū)域、前擋板間隙、后擋板間隙采用高密度,其他區(qū)域采用相對稀疏的網格密度。同樣網格密度,與文獻[2]的試驗結果對比,壓差0.07 MPa時,計算流量為14 g/s,試驗流量為18 g/s。計算和試驗結果符合性可以接受,認為網格密度適用。

    圖3 計算模型

    2.2 求解模型

    表2給出了計算邊界條件,設置無滑移壁面邊界條件,出口壓力為大氣壓,入口壓力為105~140 kPa,入口常溫300 K,設置旋轉周期性邊界條件。計算域劃分為空氣流動域和刷絲束流動域,空氣流動域采用理想空氣及k-ε湍流模型,刷絲束內采用多孔介質模型。多孔介質模型相是內部帶體積力的N-S方程,增加要求解動量方程:

    表2 邊界條件

    Fr=-Auμ-Bρ|u|u

    (1)

    式中:F是單位體積上的阻力;A是黏性阻力張量;B是內部阻力張量;u是名義流速;μ是動力黏性系數;ρ是流體密度。

    阻力張量有3個方向,分別是沿著流體泄漏方向、垂直流體泄漏方向和沿著刷絲高度方向。此次計算取各向同性,即3個方向阻力當量一致。根據具體結構參數和試驗數據確定多孔介質模型的滲透率,CFX內部轉換為阻力張量,從而完成求解。根據最初試驗數據測算,試驗件初始滲透率設置為0.28Darcy。

    3 結果及分析

    3.1 壓差影響

    圖4所示是初始的不同壓差下的泄漏量計算和試驗結果。

    圖4 不同壓差下初始靜態(tài)泄漏量計算和試驗結果對比

    常溫靜態(tài)情況下的泄漏量處于較低水平,隨著壓差增大,計算值從5 kPa下的0.05 g/s增加到40 kPa下的0.33 g/s,試驗值從15 kPa下的0.04 g/s增加到40 kPa下的0.25 g/s。即隨著壓差增大,計算和試驗的泄漏量接近線性增加,計算值略低于試驗值。封嚴泄漏量微小,當前模型的結果符合性良好,采用多孔介質模型,經過試驗修正參數后,能夠相對準確地預測刷式封嚴的泄漏特性。

    3.2 動態(tài)耐久性

    圖5所示是3個階段動態(tài)耐久性試驗泄漏特性對比,第一階段動態(tài)試驗溫度105 ℃,試驗轉速2 199 r/min,試驗壓差7.5 kPa,10 h后靜態(tài)壓差試驗顯示,泄漏量從0.14 g/s(25 kPa)增加到0.51 g/s(25 kPa),較初始值大幅增大;第二階段動態(tài)試驗溫度150 ℃,轉速1 800 r/min,試驗壓差10 kPa,30 h試驗過程泄漏量基本保持不變,這與文獻[10]的結論一致。初始泄漏量增大的原因,分析認為轉軸表面線速度高達300 m/s,初始動態(tài)試驗磨損嚴重,過盈配合導致刷絲磨損,長期試驗導致刷絲容易變形、分叉、彎折,導致滲透率增加,最終泄漏量增大;初始磨合過后,刷式封嚴性能較穩(wěn)定。但此次后期更長時間的耐久性試驗后,刷式封嚴性能嚴重下降,則表明該型刷式封嚴用的非金屬材料耐久性仍有待提高。

    圖5 耐久性試驗后泄漏特性

    3.3 轉速影響

    動態(tài)試驗后的靜態(tài)試驗顯示,停止轉動后,泄漏量幾乎保持不變。仿真計算時,轉速4 600 r/min工況下,計算得到流量值0.22 g/s(29 kPa),與靜態(tài)工況一樣。兩者顯示,當前的轉速范圍內(4 600 r/min),轉動似乎對泄漏量無明顯影響,文獻[7]顯示近似的結論。分析認為,密封效果關鍵取決于流通的間隙和壓差,在壓差一定的情況下,轉軸的高速轉動并沒有明顯增加或減少泄漏流動的間隙,因而泄漏量未明顯變化。

    3.4 流場分布

    圖6所示是不同壓差下的流線圖,壓差(5 kPa)很小時,氣流從入口徑直流入封嚴泄漏,壓差增大到16 kPa后,在封嚴前擋板形成渦流后,沿著擋板向下流動泄漏。圖7所示是壓差40 kPa下的速度矢量圖,可以看到,由于旋渦的作用,大部分流體貼著前擋板縫隙上端泄漏。結果表明,壓差的作用下,在后腔內形成射流和渦流結構,壓差越大,渦流強度越大。

    圖6 流線圖

    圖7 速度矢量圖(壓差40 kPa)

    3.5 壓力分布

    圖8所示是刷絲束內部壓力分布,可以看到壓力梯度主要發(fā)生在封嚴刷內部。出口壓力保持大氣壓的情況下,入口壓力越大,壓力梯度越大;泄漏流方向上壓力接近等距離漸變。結果表明,壓差絕大部分發(fā)生在刷絲束內部區(qū)域,刷絲的存在造成了壓力損失。

    圖8 總壓分布

    4 結論

    (1)研究表明,隨著壓差增加,碳基纖維刷絲刷式封嚴泄漏量增加,壓差從15 kPa增加40 kPa,泄漏從0.04 g/s增加到0.25 g/s,未發(fā)現轉速對泄漏量的顯著影響。

    (2)采用多孔介質模型模擬刷式封嚴,得到的結果數據與試驗符合性良好。

    (3)動態(tài)耐久性試驗表明,隨著試驗時間增加,刷式封嚴的滲透率逐漸增加,泄漏量顯著增加后保持穩(wěn)定;但經過更長時間的耐久性試驗后,碳基纖維刷絲刷式封嚴性能出現嚴重下降,表明該型刷式封嚴采用的非金屬材料耐久性仍有待提高。

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