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    考慮分布式再生能源和儲能的主動配電網(wǎng)可靠性評估

    2019-04-01 05:23:02,,,,
    四川電力技術(shù) 2019年1期
    關(guān)鍵詞:出力潮流分布式

    , ,,,

    (1.國網(wǎng)四川省電力公司經(jīng)濟技術(shù)研究院,四川 成都 610041;2. 廈門大學儀器與電氣系,福建 廈門 361005;3. 積成電子股份有限公司,山東 濟南 250100)

    0 引 言

    隨著電力需求的日益增長,能源危機和環(huán)境污染的不斷加劇,越來越多的清潔能源被加以利用,并以分布式電源(distributed generation,DG)的形式并入電網(wǎng)。為了充分利用分布式清潔能源,并降低分布式能源間歇性、波動性等特點對電網(wǎng)的影響,主動配電網(wǎng)技術(shù)應運而生。

    主動配電網(wǎng)不同于傳統(tǒng)配電網(wǎng)絡,除了有大電網(wǎng)連接以外,自身還包含了多種電源以及多個用戶,增加了網(wǎng)絡的復雜度。同時網(wǎng)絡中還安裝了主動管理設(shè)備,在多種復雜情況下可以進行不同的控制管理,更大程度發(fā)揮分布式電源的優(yōu)勢并盡量避免其對配電系統(tǒng)的干擾。因此,針對傳統(tǒng)配電網(wǎng)的可靠性評估方法已經(jīng)不再適用于主動配電網(wǎng)絡[1]。近年來,國內(nèi)外學者針對主動配電網(wǎng)的可靠性評估理論與方法展開了一系列研究。文獻[2]提出的配電系統(tǒng)可靠性算法是基于編號法和蒙特卡洛模擬法展開的,并說明了分布式電源的接入對系統(tǒng)可靠性水平的提升有積極的影響。文獻[3]探討了在加入分布式電源后,配電網(wǎng)可靠性的研究理論和計算方法,同樣說明了分布式電源并網(wǎng)一定程度上提高了系統(tǒng)的可靠性。

    下面通過運用序貫蒙特卡洛模擬法,提出了一種適用于含分布式電源的主動配電網(wǎng)可靠性分析方法,該方法結(jié)合傳統(tǒng)可靠性指標和針對分布式電源的可靠性指標進行研究,并解決了在評估過程中,不同系統(tǒng)網(wǎng)絡類型的潮流計算與潮流平衡調(diào)整問題,總結(jié)出了完整的可靠性評估步驟。

    1 可靠性評估指標

    結(jié)合TOPSIS法[4]和本征向量法,綜合傳統(tǒng)可靠性指標和針對分布式電源的可靠性指標[5],提出了適用于主動配電網(wǎng)的可靠性綜合評估值。該綜合評估值既包含了頻率、時間、電量的信息和孤島運行時的電力供求狀況,又反映了分布式電源接入對系統(tǒng)的影響。傳統(tǒng)可靠性指標有:系統(tǒng)平均停電頻率(system average interruption frequency index, SAIFI)、系統(tǒng)平均停電持續(xù)時間指標(system average interruption duration index, SAIDI)、系統(tǒng)總電量不足指標(energy not supplied, ENS)和電能質(zhì)量指標(voltage quality, VOL)。針對分布式電源的新指標包括:DG對SAIDI的貢獻系數(shù)DSAIDI,DG對SAIFI的貢獻系數(shù)DSAIFI和孤島電力不足期望(expected demand not supplied when being island, EDNSI)。

    1.1 傳統(tǒng)可靠性指標

    1)系統(tǒng)平均停電頻率指標(SAIFI)

    (1)

    式中:λi為負荷點i故障率的平均值;Ni為負荷點i的用戶數(shù);SAIFI的單位為次/(戶·年)。該指標也被定義為用戶平均停電次數(shù)(average interruption times of customer, AITC)。

    2)系統(tǒng)平均停電持續(xù)時間指標(SAIDI)

    (2)

    式中:Ui為負荷點i的年停電時間平均值;SAIDI的單位為小時/(戶·年)。該指標還被定義為用戶平均停電時間(average interruption hours of customer, AIHC)。

    3)系統(tǒng)總電量不足指標(ENS)

    ENS=∑LaiUi

    (3)

    式中,Lai為接入負荷點i的負荷平均值。

    4)電能質(zhì)量指標(VOL)

    (4)

    式中:(Vr-Vmin)(Vmax-Vr)∑|Pj|表示系統(tǒng)中各個節(jié)點在額定電壓下的總體電壓水平;K為主動配電網(wǎng)中的節(jié)點總數(shù);Vi為節(jié)點i的電壓幅值;Vmax、

    Vmin和Vr分別為節(jié)點電壓上、下限值和額定值;Pi為節(jié)點i注入功率;Pj為節(jié)點j注入功率。當電壓水平越優(yōu)時,VOL會越高;當節(jié)點電壓是額定值時,該指標值為最大值為1[3]。

    1.2 針對分布式電源的指標

    1)DSAIDI為DG對SAIDI的貢獻系數(shù),是DG并網(wǎng)后SAIDI的減少量與DG容量之比,計算方法為

    (5)

    式中:SAIDI0代表DG并網(wǎng)前的系統(tǒng)停電時間平均值;SAIDI1代表DG并網(wǎng)后的系統(tǒng)停電時間平均值;PDG是網(wǎng)絡中各個分布式電源的額定容量。

    (2)DG對SAIFI的貢獻系數(shù)DSAIFI,是DG并網(wǎng)后配電網(wǎng)SAIFI的削減值與DG容量的比值。計算公式為

    (6)

    式中,SAIFI0和SAIFI1分別代表DG并網(wǎng)前后的系統(tǒng)平均停電頻率。

    3)孤島電力不足期望

    EDNSI=∑(P(t)C(t))

    (7)

    式中:C(t)為孤島運行t時刻負荷削減量;P(t)為此刻該事件發(fā)生的概率。其中分布式電源出力和負荷削減特性均對C(t)的值有一定影響。

    2 序貫蒙特卡洛仿真

    序貫蒙特卡洛模擬方法是在固定時段內(nèi),按照時間順序,通過抽樣模擬元件的狀態(tài)轉(zhuǎn)移過程,最終獲取系統(tǒng)狀態(tài)轉(zhuǎn)移的虛擬過程[6]。

    為簡化計算,對于系統(tǒng)中的元件,只考慮正常運行和故障停運兩種狀態(tài)。抽樣的元件考慮了風機、光伏、蓄電池以及線路。一般來說,元件的正常狀態(tài)持續(xù)時間和故障修復時間都服從指數(shù)分布,其概率密度函數(shù)為

    f(t)=λe-λt

    (8)

    g(t)=μe-μt

    (9)

    式中:λ為失效率;μ為修復率;f(t)為t時刻發(fā)生故障的概率;g(t)為t時刻被修復完成的概率。

    對概率密度函數(shù)求積分得到概率與時間的關(guān)系后,通過產(chǎn)生[0,1]之間的隨機數(shù),運用概率密度函數(shù)的反函數(shù)來確定系統(tǒng)元件的具體工作狀態(tài),用于抽樣的反函數(shù)公式為

    (10)

    (11)

    式中,R1、R2為[0,1]間均勻分布的隨機數(shù)。對無故障工作時間TTF和失效時間TTR進行圖1所示的狀態(tài)持續(xù)時間抽樣。

    圖1 故障與修復狀態(tài)抽樣

    通過序貫蒙特卡洛模擬抽樣得到各個元件的運行狀態(tài)后,便可獲得整個系統(tǒng)的運行狀態(tài),進而對系統(tǒng)的可靠性進行評估。

    3 可靠性評估流程

    3.1 網(wǎng)絡類型分類

    在蒙特卡洛仿真過程中,部分線路或者分布式電源可能發(fā)生故障,使得配電網(wǎng)絡由一個網(wǎng)絡裂解成多個網(wǎng)絡,形成不同類型的網(wǎng)絡區(qū)域。所以在進行潮流計算之前,應先對網(wǎng)絡區(qū)域類型進行分類。網(wǎng)絡區(qū)域類型可分為3類:第1類為網(wǎng)絡中含有電源節(jié)點(類型1);第2類為網(wǎng)絡中不含有電源節(jié)點,但含有PV節(jié)點(類型2);第3類為網(wǎng)絡中既不含有電源節(jié)點,又不含有PV節(jié)點(類型3)。

    第1類網(wǎng)絡可直接按照第3.2節(jié)所述的改進的前推回代潮流計算方法進行計算。第3類網(wǎng)絡無電源,不需要進行潮流計算。第2類網(wǎng)絡需要對參考平衡節(jié)點和部分線路進行處理。由于第2類網(wǎng)絡中沒有電源點,故需要選擇一個PV節(jié)點作為參考平衡節(jié)點,這里以PV節(jié)點編號最小的一個節(jié)點作為參考平衡節(jié)點。當網(wǎng)絡正常時,某一線路的始節(jié)點和末節(jié)點是相對于給定電流正方向而言的,這樣便于前推回代潮流計算時確定迭代方向。因此當參考平衡節(jié)點改變之后,需要調(diào)整部分線路的節(jié)點編號。如圖2所示,如果電源點0節(jié)點發(fā)生故障,則該網(wǎng)絡將節(jié)點6定為參考平衡節(jié)點,部分線路始末節(jié)點調(diào)整如表1所示。因此,對于第2類網(wǎng)絡,需要先選定新的參考平衡節(jié)點,調(diào)整線路的始末節(jié)點,然后才可根據(jù)第3.2節(jié)所述的改進的前推回代潮流計算方法進行潮流計算。

    圖2 節(jié)點編號調(diào)整

    線路編號故障前始節(jié)點末節(jié)點故障后始節(jié)點末節(jié)點2122132332434435455465665

    3.2 潮流計算

    分布式電源接入配電網(wǎng),給配電網(wǎng)的功率損耗、電壓分布和潮流計算帶來了巨大的影響。當分布式電源接入配電網(wǎng)后,潮流的流向也會發(fā)生變化,不僅僅是從變電站母線流向負荷的單一方向,也可能會出現(xiàn)回流現(xiàn)象,其電壓變化更加復雜,因此有必要對網(wǎng)絡中的潮流分布進行進一步分析。

    這里將風力發(fā)電機和光伏電池等效為PV節(jié)點處理;蓄電池等效為PV節(jié)點;負荷等效為PQ節(jié)點。采用改進的前推回代潮流計算方法,通過無功修正,將有分布式電源接入的PV節(jié)點轉(zhuǎn)化為PQ節(jié)點進行計算[8]。其計算方法如下:

    1)形成PV型分布式電源節(jié)點的節(jié)點電抗矩陣,并給定無功初始值,將其轉(zhuǎn)化為PQ型節(jié)點進行計算。

    2)從線路末端開始前推計算系統(tǒng)各個支路的損耗和傳輸功率,直至前推到始端電源節(jié)點。

    3)從始端電源節(jié)點開始,通過已知首段電壓和前推得到的功率,回代計算支路電壓降和支路末端電壓,直至回代到網(wǎng)絡線路最末端。

    4)判斷收斂情況。對于PQ型節(jié)點,連續(xù)兩次迭代的電壓幅值之差小于或等于給定收斂精度即達到收斂。對于PV型節(jié)點,本次迭代電壓幅值與該PV節(jié)點原給定電壓幅值之差小于或等于預設(shè)精度即為收斂。若收斂,繼續(xù)下一步;否則,則轉(zhuǎn)至步驟2)。

    5)輸出潮流計算結(jié)果,計算結(jié)束。

    3.3 潮流平衡調(diào)整策略

    在潮流計算收斂的前提下,系統(tǒng)可能出現(xiàn)電能富余或者電能缺供的情況,針對不同的情況,需要對蓄電池的出力、風力發(fā)電機和光伏系統(tǒng)的出力以及負荷供給進行調(diào)整,以使得系統(tǒng)潮流平衡。不同的網(wǎng)絡類型有不同的調(diào)整策略。類型3中既沒有電源節(jié)點也沒有PV節(jié)點,故無需進行調(diào)整。類型1和類型2的潮流平衡調(diào)整策略如圖3和圖4所示。

    電量富余時,逐步減小蓄電池的出力,每次調(diào)整之后檢驗蓄電池荷電狀態(tài)約束并重新進行潮流計算,直到電源點的出力符合其出力限制或者所有蓄電池都達到調(diào)整下限。當?shù)?類網(wǎng)絡(不含電源點,但含有PV節(jié)點)系統(tǒng)電量不足時,逐步增加平衡節(jié)點之外所有蓄電池出力,最后才調(diào)整平衡節(jié)點上蓄電池的出力;同樣,當系統(tǒng)電量富余時,逐步減小平衡節(jié)點之外蓄電池的出力,最后才調(diào)整平衡節(jié)點上蓄電池的出力,每次調(diào)整之后檢驗蓄電池荷電狀態(tài)約束并重新進行潮流計算,直到平衡節(jié)點的出力符合平衡節(jié)點出力限制或者所有蓄電池都達到調(diào)整極限。

    圖3 潮流平衡調(diào)整(類型1)

    圖4 潮流平衡調(diào)整(類型2)

    2)負荷削減

    當系統(tǒng)電力不足,而所有的蓄電池都達到了最大出力時,則需要對負荷進行削減。逐步削減負荷,每次調(diào)整之后重新進行潮流計算,直到平衡節(jié)點符合出力約束。

    3)棄風棄光

    當系統(tǒng)電力富余,而所有的蓄電池都達到了最小出力時,則需要減少風力發(fā)電機和光伏系統(tǒng)的出力。對于第1類網(wǎng)絡(含電源點),應逐步減小所有風力發(fā)電機和光伏系統(tǒng)的出力,每次調(diào)整后需重新進行潮流計算,直到平衡節(jié)點的出力符合出力限制;對于第2類網(wǎng)絡(不含電源點,但含有PV節(jié)點),先減小平衡節(jié)點之外的所有風力發(fā)電機和光伏系統(tǒng)的出力,最后才調(diào)整平衡節(jié)點上的風力發(fā)電機和光伏系統(tǒng)的出力,每次調(diào)整后都應重新進行潮流計算,直到平衡節(jié)點的出力符合出力限制。

    3.4 可靠性評估步驟

    1)給定初始網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)、分布式電源安裝位置及裝機容量、負荷需求量以及線路與分布式電源的故障率、修復率。

    2)逐個按時刻進行蒙特卡洛仿真,得到每個時刻的網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)。

    3)對每個時刻的網(wǎng)絡進行分析,判斷網(wǎng)絡斷裂成的網(wǎng)絡個數(shù),并根據(jù)網(wǎng)絡類型對網(wǎng)絡進行潮流分析。若潮流不平衡,則需根據(jù)潮流不平衡調(diào)整策略進行調(diào)整。

    4)根據(jù)潮流計算的結(jié)果統(tǒng)計計算可靠性指標。

    5)基于TOPSIS法和本征向量法計算可靠性綜合評估值,再根據(jù)綜合評估值來評價系統(tǒng)的可靠性高低。

    4 算例分析

    為驗證所提出可靠性評估方法的有效性,以IEEE 33節(jié)點為例,對9個方案進行了可靠性評估。

    方案1至方案9的網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)和線路參數(shù)均參照IEEE 33節(jié)點系統(tǒng),PQ節(jié)點的用戶數(shù)均為10,其他節(jié)點不連接用戶。9個方案的分布式電源參數(shù)如表2所示。電壓上限設(shè)置為1.05 p.u.,電壓下限設(shè)置為0.95 p.u.,線路傳輸功率限制為7000 kW,線路故障率為0.001,修復率為0.6。蓄電池的初始荷電狀態(tài)為1。蒙特卡洛總仿真時長設(shè)置為8760 h,仿真10次。統(tǒng)計9個方案10次的仿真數(shù)據(jù),可靠性綜合評估指標如圖5所示。

    表2 分布式電源參數(shù)

    圖5 可靠性綜合評估指標

    方案1和方案2的風、光、儲的接入位置和裝機容量不相同,方案1和方案5、方案6的風、光、儲的接入位置不同,但是裝機容量相同。在10次試驗中,這4個方案的可靠性差異較大,可靠性從大到小排列為方案5、方案1、方案6、方案2,可見,合理設(shè)置風、光、儲的接入位置和裝機容量對于系統(tǒng)的可靠性具有重要意義。

    方案3、方案4與方案1的風、光、儲的接入位置相同,但方案3的裝機容量是方案1的0.5倍,方案4的裝機容量是方案1的2倍。在10次試驗中,這3個方案可靠性從大到小排列為方案4、方案1、方案3,可見,當風、光、儲的接入位置一致時,在一定范圍內(nèi)裝機容量越大,系統(tǒng)的可靠性越高。

    方案1、方案7、方案8和方案9中,風、光、儲的接入位置相同,不同之處在于,方案7光伏系統(tǒng)的裝機容量是方案的2倍,方案8風力發(fā)電機的裝機容量是方案1的2倍,方案9蓄電池的容量是方案1的2倍。通過對比10次試驗的結(jié)果,4個方案的可靠性相差不大,但方案7和方案8可靠性會略微大于方案1和方案9。綜上所述,在一定程度上,風、光、儲的裝機容量越大,系統(tǒng)可靠性越高。合理選擇風、光、儲的接入位置可以大大提高系統(tǒng)的可靠性。

    5 結(jié) 語

    為了綜合評估主動配電網(wǎng)的可靠性,運用了兩類可靠性指標進行評估,即傳統(tǒng)可靠性指標和針對分布式電源的可靠性指標。運用序貫蒙特卡洛模擬法確定系統(tǒng)運行狀態(tài),從而進一步將網(wǎng)絡類型分成3類。應用改進的前退回代潮流計算方法計算網(wǎng)絡潮流,并對潮流不平衡進行調(diào)整,最終計算系統(tǒng)的綜合可靠性指標。隨著主動配電網(wǎng)技術(shù)的逐步發(fā)展,配電網(wǎng)結(jié)構(gòu)將更加復雜,用戶側(cè)作為獨立的利益主體將更多地參與到配網(wǎng)中來,考慮源—網(wǎng)—荷三方互動的主動配電網(wǎng)可靠性評估是未來重要的研究方向。

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