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    核電雙相不銹鋼S32101焊接工藝研究

    2019-03-27 03:33:36,,,,
    中國核電 2019年1期
    關(guān)鍵詞:雙相母材奧氏體

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    (1.國電投山東電力工程咨詢院有限公司,上海 200233;2.國核工程有限公司,上海 200233;3.西安理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,陜西 西安 710048;4.中核二三公司東方公司,浙江 海鹽 314300)

    雙相不銹鋼與奧氏體不銹鋼相比,在強(qiáng)度、耐晶間腐蝕和耐氯化物應(yīng)力腐蝕性能有明顯提高,也是一類節(jié)鎳不銹鋼。

    2006年由奧托昆普公司(Outkupmu)研究開發(fā)的S32101雙相不銹鋼是一種鐵素體—奧氏體型雙相不銹鋼,鐵素體含量范圍40%~50%。S32101雙相不銹鋼的棒材、卷板及中厚板已納入美國ASTM標(biāo)準(zhǔn),標(biāo)準(zhǔn)牌號S32101,廣泛應(yīng)用在核電鋼結(jié)構(gòu)、儲罐、橋梁、建筑等領(lǐng)域。S32101雙相不銹鋼有強(qiáng)度高、韌性好、韌脆轉(zhuǎn)變溫度低、耐晶間腐蝕、焊接冷裂紋和熱裂紋的敏感性小等優(yōu)良的綜合性能。

    AP1000核電站結(jié)構(gòu)模塊安全殼內(nèi)換料水貯存箱鋼制墻體模塊(CA03結(jié)構(gòu)模塊)、蒸發(fā)器和換料水池模塊(CA01結(jié)構(gòu)模塊)、輔助廠房區(qū)域5/6模塊(CA20結(jié)構(gòu)模塊)的母材是雙相不銹鋼A240 S32101。雙相不銹鋼結(jié)構(gòu)模塊在核電站事故工況下承受高溫高壓狀態(tài)的結(jié)構(gòu)荷載。

    鋼結(jié)構(gòu)在核電施工現(xiàn)場常規(guī)的焊接方法是焊條電弧焊。焊條電弧焊熔敷金屬的性能和焊接線能量的關(guān)系密切相關(guān),在小規(guī)范線能量的條件下,熔敷金屬性能優(yōu)異,缺點(diǎn)是容易產(chǎn)生未焊透、夾渣等焊接缺陷,且生產(chǎn)效率低;大規(guī)范線能量的條件下,生產(chǎn)效率高,缺點(diǎn)是容易產(chǎn)生圓形氣孔等焊接缺陷,且熔敷金屬化學(xué)成分易不均勻;合適的焊接線能量下,焊接熔敷金屬性能、生產(chǎn)效率、無損檢測性能的整體效果優(yōu)良。

    1 試驗(yàn)用材料

    1.1 母材

    試驗(yàn)用母材是山西太鋼不銹鋼股份有限公司生產(chǎn)的S32101雙相不銹鋼,交貨狀態(tài)是固溶酸洗。S32101雙相不銹鋼的化學(xué)成分見表1,力學(xué)性能見表2。試驗(yàn)用的S32101雙相不銹鋼對接試板尺寸(長×寬×高)為500 mm×250 mm×25.4 mm。

    表1 母材的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)Table 1 The chemical composition of the base metal(mass percentage/%)

    表2 S32101雙相不銹鋼的力學(xué)性能Table 2 The mechanical property of the duplex stainlesssteel 32101

    母材金相組織中奧氏體相是島狀分布的明亮相,沿著雙相不銹鋼的軋制方向以棒狀或條狀分布;灰色的基體組織是鐵素體相。白色的奧氏體相呈現(xiàn)方向性的拉長。采用定量金相法測定其中奧氏體含量是48%,余下是鐵素體相,呈現(xiàn)出典型的雙相不銹鋼組織。雙相不銹鋼組織特點(diǎn)是組織中鐵素體組織與奧氏體組織的比例接近1∶1[1]。

    1.2 焊材

    焊材選用與母材S32101相匹配的上海大西洋E2209-16焊條,規(guī)格φ3.2 mm,化學(xué)成分見表3,力學(xué)性能見表4。

    表3 焊條的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

    表4 焊條的力學(xué)性能Table 4 The mechanical properties of the welding rod

    2 焊接工藝

    2.1 組對

    圖1 焊接試板Fig.1 Welding plate

    試板V型坡口采用機(jī)械加工方法,加工粗糙度Ra≤6.3 μm。待焊坡口表面及坡口鄰近兩側(cè)母材表面13mm范圍內(nèi)采用機(jī)械方法打磨至露出金屬光澤,去除氧化物、油、金屬屑等影響焊接質(zhì)量的異物或缺欠(見圖1)。組對采用點(diǎn)焊組對的方式,起弧端的組對間隙比收弧端的間隙略小,以降低焊接收縮帶來的影響。在焊接前,清理待焊區(qū)域,保證待焊部位清潔度。

    2.2 焊接工藝參數(shù)

    為評定合理的焊接工藝參數(shù),選擇三種線能量執(zhí)行三組工藝試板焊條電弧焊(SMAW)[2]焊接。

    (1)小規(guī)范焊接工藝參數(shù)(XU1)

    焊接位置1 G。直流反接的焊接電流60~100 A;電弧電壓7~30 V;焊接速度5~20 cm/min;道間溫度不高于175 ℃。

    (2)中等規(guī)范焊接工藝參數(shù)(XU2)

    焊接位置1 G。直流反接的焊接電流70~130 A;電弧電壓17~30 V;焊接速度5~20 cm/min;道間溫度不高于100 ℃。

    (3)大規(guī)范焊接工藝參數(shù)(XU3)

    焊接位置1 G。直流反接的焊接電流80~180 A;電弧電壓18~30 V;焊接速度5~20 cm/min;道間溫度200~320 ℃。

    3 焊接接頭性能分析

    3.1 宏觀金相

    焊接接頭采用電解腐蝕法,電解腐蝕液是KOH溶液。宏觀金相照片見圖2。

    圖2 宏觀金相Fig.2 Macroscopic metallography

    三種焊接工藝下各接頭試樣焊接變形量均較小,焊縫外觀成形好,在腐蝕表面未發(fā)現(xiàn)未熔合、夾渣等常見焊接缺陷。

    3.2 微觀金相組織

    焊接接頭熱影響區(qū)(HAZ)顯微組織見圖3,灰色部分是鐵素體組織,灰白色部分奧氏體組織。

    圖3 母材與焊接接頭熱影響區(qū)微觀組織形貌Fig.3 Microstructure of heat affected zone of the base metal and the welded joint

    焊縫區(qū)域從上部到根部,隨著位置的變化,奧氏體數(shù)量呈逐漸遞增趨勢,且焊縫根部微觀組織中的奧氏體晶粒明顯粗大,根部位置晶粒尺寸出現(xiàn)細(xì)化的傾向。

    3.3 拉伸和彎曲試驗(yàn)

    熔敷金屬常溫拉伸試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)的結(jié)果見表5。拉伸試樣(見圖4)均在母材處斷裂,表明焊接接頭強(qiáng)度高于母材,證明焊接試樣拉伸性能滿足焊縫熔敷金屬的力學(xué)性能指標(biāo);彎曲試驗(yàn)(見圖5)的焊接接頭的表面均未發(fā)現(xiàn)明顯裂紋,表明焊接接頭的質(zhì)量均能滿足運(yùn)用性能要求。

    表5 拉伸和彎曲試驗(yàn)結(jié)果Table 5 The tensile and bend test results

    圖4 常溫拉伸試樣Fig.4 Tensile sample at normal atmospheric temperature

    圖5 彎曲試樣Fig.5 Bend sample

    3.4 沖擊試驗(yàn)

    常溫下母材的沖擊吸收功是130 J,焊縫和熱影響區(qū)的沖擊功見表6。XU2的沖擊試樣見圖6,熔敷金屬沖擊試樣斷口掃描見圖7。斷口掃描照片中韌窩明顯,且可見均勻分布的韌窩脆斷點(diǎn)。

    表6 焊縫的沖擊試驗(yàn)值Table 6 Impact test values of the weld seam

    圖6 XU2沖擊試樣Fig.6 XU2 impact sample

    圖7 XU2熔敷金屬沖擊斷口掃描Fig.7 XU2 impact fracture scanning of the deposited metal

    -20 ℃和-40 ℃溫度下,S32101雙相不銹鋼在XUT2焊接工藝下焊縫和熱影響區(qū)以及母材的低溫沖擊功分別是55 J、89 J、96 J;46 J、58 J、76 J。ASME A923-2014規(guī)定了雙相不銹鋼(示例中未包括S32101)-40℃條件下,沒有析出物(金屬間化合物)的沖擊功最低要求,焊縫熔敷金屬34 J、母材和熱影響區(qū)54J;XUT2的試驗(yàn)結(jié)果滿足標(biāo)準(zhǔn)A923的規(guī)定。S32101的沖擊功要求值雖然未在ASME A923-2014中明確,在鋼材采購技術(shù)規(guī)格書、焊接工藝評定的技術(shù)要求中,卻可參照執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

    3.5 高溫拉伸試驗(yàn)

    當(dāng)拉伸溫度在25 ℃時,母材和焊縫的抗拉強(qiáng)度710 MPa、775 MPa;當(dāng)拉伸溫度在150 ℃時,母材和焊縫的抗拉強(qiáng)度605 MPa、665 MPa;當(dāng)拉伸溫度在200 ℃時,母材和焊縫的抗拉強(qiáng)度595 MPa、645 MPa;當(dāng)拉伸溫度在250 ℃時,母材和焊縫的抗拉強(qiáng)度635 MPa、635 MPa;當(dāng)拉伸溫度在300 ℃時,母材和焊縫的抗拉強(qiáng)度680 MPa、650 MPa。母材和焊縫的抗拉強(qiáng)度的溫度曲線見圖8。

    圖8 母材和焊縫的抗拉強(qiáng)度的溫度曲線圖Fig.8 The temperature curve of the tensile strength of the base metal and the weld seam

    焊縫和母材抗拉強(qiáng)度隨溫度變化的曲線的相似之處是在25~300 ℃范圍內(nèi),母材與焊縫的抗拉強(qiáng)度變化趨勢均時先降低后略微增加,區(qū)別在于母材的最低抗拉強(qiáng)度在200 ℃時595 MPa,而焊縫的最低抗拉強(qiáng)度是在250 ℃時635 MPa;溫度低于250 ℃時,焊縫的抗拉強(qiáng)度一直高于母材的抗拉強(qiáng)度,當(dāng)溫度高于250 ℃時,母材強(qiáng)度高于焊縫強(qiáng)度;最后,當(dāng)溫度在250~300 ℃范圍內(nèi)時,母材和焊縫的抗拉強(qiáng)度均呈增加趨勢,但是母材增加的幅度略大。

    圖9 非能動堆芯冷卻系統(tǒng)(PXS)Fig.9 Passive core cooling system

    AP1000堆型核電站的非能動安全系統(tǒng)在堆芯保護(hù)初始信號發(fā)出后72 h[3]內(nèi)無需操縱員手動操作,是內(nèi)陸核電堆型的首選。在壓力邊界泄漏等失水事故或堆芯熔毀事故,甚至在壓力容器燒穿的事故工況的高溫高壓蒸汽環(huán)境下,非能動堆芯冷卻系統(tǒng)(見圖9)的持續(xù)冷卻能力慢慢降低,安全殼內(nèi)部溫度逐步上升。雙相不銹鋼S32101的抗拉強(qiáng)度隨溫度升高先降后升,提高了極限事故工況下鋼結(jié)構(gòu)模塊的耐受溫度,保障安全殼內(nèi)事故工況下安全殼內(nèi)部結(jié)構(gòu)的完整性。

    4 結(jié) 論

    1)雙相不銹鋼S32101的焊接規(guī)范范圍比較寬,即在小規(guī)范、大規(guī)范的焊接參數(shù)下,均可以獲得良好的無損檢測性能。

    2)在中等規(guī)范的焊接電參數(shù)條件下,可以獲得良好的抗拉強(qiáng)度的熔敷金屬,且延伸率、沖擊功較小規(guī)范、大規(guī)范電參數(shù)條件下的優(yōu)越。

    3)在中等規(guī)范條件下,熔敷金屬-40℃條件下的沖擊大于34J,滿足ASTM A923-2014中雙相不銹鋼熔敷金屬低溫沖擊功值的規(guī)定。

    4)在核電應(yīng)急事故條件下,結(jié)構(gòu)鋼S32101在溫度達(dá)到200~250 ℃時抗拉強(qiáng)度出現(xiàn)向上的拐點(diǎn),是保證核島內(nèi)部結(jié)構(gòu)完整的有力支撐,為核安全事故應(yīng)急措施的執(zhí)行贏得了寶貴時間。

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