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    CAP1400 MSLB事故破口譜分析及極限工況瞬態(tài)分析1)

    2019-03-26 11:52:32,,,
    中國(guó)核電 2019年1期
    關(guān)鍵詞:穩(wěn)壓器破口堆芯

    , ,,

    (環(huán)境保護(hù)部核與輻射安全中心,北京 100082)

    CAP1400是我國(guó)自主開(kāi)發(fā)的具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的三代非能動(dòng)壓水堆核電技術(shù),在AP1000的基礎(chǔ)上提升了功率,并對(duì)反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)、專設(shè)安全設(shè)施、主要核島輔助系統(tǒng)和主設(shè)備以及核島廠房布置等進(jìn)行了重新設(shè)計(jì)和系統(tǒng)性的優(yōu)化[1-2]。因此,針對(duì)CAP1400主蒸汽管道破裂事故開(kāi)展分析研究是有必要的。

    主蒸汽管道破裂是設(shè)計(jì)基準(zhǔn)事故中反應(yīng)堆一次側(cè)熱輸出增加的重要工況之一[3],破口流量的上升使得堆芯有重返臨界和重返功率的可能性。本文重點(diǎn)關(guān)注這方面對(duì)事故的影響。

    1 程序介紹及節(jié)點(diǎn)模型

    1.1 程序介紹

    本文采用SNAP程序進(jìn)行圖形化模型建立及計(jì)算結(jié)果后處理,SNAP(Symbolic Nuclear Analysis Package)程序是由NRC資助開(kāi)發(fā)的圖形化分析程序包,功能包括創(chuàng)建和編輯工程分析軟件的輸入、提交計(jì)算申請(qǐng)、過(guò)程監(jiān)視以及程序之間的相互調(diào)用,可以有效提高事故分析的效率。使用RELAP5/MOD 3.3程序進(jìn)行瞬態(tài)計(jì)算,Relap 5是輕水堆冷卻系統(tǒng)事故工況的瞬態(tài)行為最佳估算程序[4],其功能幾乎覆蓋了核電廠全部熱工水力工況。RELAP5/MOD 3.3版本是由美國(guó)核管會(huì)(NRC)于2001年,經(jīng)過(guò)大量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)反饋,對(duì)RELAP5系列程序的升級(jí)和改進(jìn)后發(fā)布的,已有廣泛應(yīng)用[5]。采用VIPRE程序進(jìn)行子通道熱工水力分析。VIPRE-W程序是由美國(guó)西屋公司研制用來(lái)考慮水力和核對(duì)堆芯及熱通道焓升影響的一個(gè)三維子通道程序。

    1.2 節(jié)點(diǎn)模型

    根據(jù)事故分析需要,采用RELAP5/MOD 3.3程序,建立了CAP1400反應(yīng)堆系統(tǒng)模型,示意圖如圖1所示。模型包括兩條環(huán)路,每條環(huán)路根據(jù)冷卻劑流動(dòng)方向,分別包括一根冷卻劑主管道熱管段,一臺(tái)蒸汽發(fā)生器,兩臺(tái)反應(yīng)堆冷卻劑泵,兩根冷管段。另外,系統(tǒng)還包括穩(wěn)壓器、波動(dòng)管、閥門及用于運(yùn)行控制和安全觸發(fā)的儀表。

    2 事故描述與基本假設(shè)

    2.1 事故描述

    主蒸汽管道破裂事故假設(shè)主蒸汽管道破裂引起蒸汽從破口排放,破口的蒸汽流量在發(fā)生破裂后的短暫時(shí)間內(nèi)迅速增加,而后,隨著蒸汽壓力下降而減小。反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)能量的過(guò)多移出導(dǎo)致反應(yīng)堆冷卻劑溫度和壓力下降。由于堆芯具有負(fù)的慢化劑溫度系數(shù),溫度下降將引入正的反應(yīng)性,從而使得反應(yīng)堆功率上升[6]。

    如果在停堆后有一束具有最大反應(yīng)性價(jià)值的控制棒組件卡在它完全抽出的位置上,這就增加了堆芯重返臨界和重返功率的可能性。主蒸汽管道破裂之后重返功率可能是一個(gè)潛在的重要問(wèn)題。因?yàn)榧僭O(shè)一束具有最大反應(yīng)性價(jià)值的控制棒組件卡在它完全抽出的位置上,會(huì)產(chǎn)生一個(gè)高的功率峰因子。本節(jié)的目的是分析反應(yīng)堆功率運(yùn)行時(shí)發(fā)生主蒸汽管道破裂事故,以關(guān)注在反應(yīng)堆停堆前或停堆期間堆芯保護(hù)是否依然有效。分析從初始熱態(tài)滿功率開(kāi)始至PRHR和CMT投入。

    主蒸汽管道破裂事故分析的初始工況采用與安分報(bào)告相同的初始數(shù)值。

    2.2 基本假設(shè)及驗(yàn)收準(zhǔn)則

    根據(jù)不同的主蒸汽管道破口尺寸,事故被劃分為Ⅲ類或Ⅳ類工況,保守考慮,本報(bào)告采用Ⅱ類工況的驗(yàn)收準(zhǔn)則,具體包括:最小DNBR高于95/95DNBR限值,以保證燃料包殼完整性;超功率限值條件下,不應(yīng)發(fā)生燃料熔化;RCS和主蒸汽系統(tǒng)壓力不應(yīng)高于設(shè)計(jì)壓力的110%;在不發(fā)生其他單一失效的情況下,不能導(dǎo)致更嚴(yán)重的事故工況。該事故的主要假設(shè)包括:

    (1)與堆芯相關(guān)的假設(shè)

    1)慢化劑溫度系數(shù):假設(shè)慢化劑溫度系數(shù)為絕對(duì)值最大值;

    2)多普勒效應(yīng):多普勒反應(yīng)性系數(shù)為絕對(duì)值最小值;

    3)快中子壽命:取0.000 019 8 s;

    4)停堆反應(yīng)性:假設(shè)控制棒組件中負(fù)反應(yīng)性價(jià)值最大的一組卡死在堆頂。

    (2)控制和保護(hù)系統(tǒng)

    根據(jù)破口尺寸,下列停堆信號(hào)將給熱態(tài)滿功率主蒸汽管道破裂事故提供必要的保護(hù):

    1)超溫ΔT;

    2)穩(wěn)壓器低壓力;

    3)S信號(hào):①蒸汽管道低壓力信號(hào);②冷段低溫信號(hào)。

    (3)初因事件與功能假設(shè)。

    反應(yīng)堆功率為100%,0 s時(shí)刻,主蒸汽管道破裂,保守假設(shè)給水流量與蒸汽流量相匹配。分析時(shí)認(rèn)為喪失廠外電是該事故的潛在后果,不需要詳細(xì)分析喪失廠外電工況。

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 破口譜分析

    本節(jié)分析了CAP1400熱態(tài)滿功率主蒸汽管道0.009~0.15 m2的破口譜,如圖2所示。結(jié)果表明,結(jié)果表明,直到0.058 m2的蒸汽管道破口都不會(huì)觸發(fā)反應(yīng)堆停堆。反應(yīng)堆不停堆工況與負(fù)荷過(guò)增事故相似,反應(yīng)堆達(dá)到一個(gè)新的與蒸汽增加相對(duì)應(yīng)的功率水平。對(duì)于0.059~0.105 m2的蒸汽管道破口,反應(yīng)堆由超功率ΔT信號(hào)觸發(fā)停堆。對(duì)于0.106~0.15 m2的蒸汽管道破口,反應(yīng)堆由蒸汽管道低壓力安注信號(hào)觸發(fā)停堆。

    圖1 CAP1400一回路系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)模型Fig.1 The node model for primary coolant system of CAP1400

    圖2 破口譜Fig.2 The break spectrum

    從DNB和燃料中心熔化(kW/m)保護(hù)角度考慮,在分析計(jì)算中,超功率ΔT觸發(fā)停堆時(shí),破口尺寸越大,達(dá)到的停堆功率越大,最極限的工況是破口尺寸為超功率觸發(fā)停堆的最大破口尺寸0.105 m2。

    3.2 事故序列對(duì)比及關(guān)鍵參數(shù)分析

    針對(duì)極限工況進(jìn)行詳細(xì)計(jì)算,0 s時(shí)刻不含穩(wěn)壓器回路的主蒸汽管道破裂,引起蒸汽流量迅速增加,事故序列如表1所示。

    表1 CAP1400 MSLB事故序列Table 1 Sequence of MSLB accident for CAP1400

    將計(jì)算所得的關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行分析,詳細(xì)變化曲線如圖3~圖9所示。

    如圖9所示,破口發(fā)生后,破口的蒸汽流量在發(fā)生破裂后的短暫時(shí)間內(nèi)迅速增加,而后,隨著蒸汽壓力下降而減小。蒸汽流量的增加使得二回路帶熱增加,一回路冷卻劑溫度下降,受慢化劑溫度系數(shù)和多普勒功率系數(shù)共同影響,堆芯引入正反應(yīng)性,功率和熱流密度不斷上升,如圖3、圖4所示。功率上升至115%超功率停堆整定值后,超功率ΔT信號(hào)觸發(fā)停堆,反應(yīng)堆功率迅速下降。

    由于存在慢化劑溫度系數(shù)和多普勒功率系數(shù),控制棒插入、功率驟降的過(guò)程中會(huì)引入較大的正反應(yīng)性,使得功率在停堆后存在略微反彈的現(xiàn)象,如圖3。停堆后功率約降至40%,分析是由于RELAP5為國(guó)際通用的最佳估算系統(tǒng)分析程序,破口流量使用Henry-Fauske模型進(jìn)行計(jì)算,上游出現(xiàn)氣泡即認(rèn)為進(jìn)入兩相臨界流,計(jì)算的破口流量波動(dòng)較小,使得停堆后得到的核功率較高。

    堆芯熱流密度變化趨勢(shì)同核功率變化趨勢(shì)類似,如圖4所示。在破口發(fā)生后逐漸上升,停堆后快速降低,由于存在較大的慢化劑溫度系數(shù),停堆后核功率較大,熱流密度較高。

    圖3 瞬態(tài)歸一化核功率Fig.3 Nuclear power vs time

    圖4 堆芯熱流密度Fig.4 Heat flus vs time

    破口發(fā)生后,二回路帶熱增加,導(dǎo)致一回路冷卻劑系統(tǒng)壓力不斷下降,如圖5所示。引入正反應(yīng)性后,反應(yīng)堆功率上升,產(chǎn)熱增加,至停堆前,壓力下降趨勢(shì)逐漸減弱消失,壓力出現(xiàn)微弱回升。停堆后,由于堆芯產(chǎn)熱驟降,壓力也隨之快速下降。圖6為穩(wěn)壓器和波動(dòng)管水體積變化的對(duì)比曲線。穩(wěn)壓器和波動(dòng)管水體積變化趨勢(shì)同穩(wěn)壓器壓力變化趨勢(shì)相同。為關(guān)注在反應(yīng)堆停堆前或停堆期間堆芯保護(hù)是否依然有效,本文所計(jì)算的主蒸汽管道破裂事故從初始熱態(tài)滿功率開(kāi)始,至PRHR和CMT投入結(jié)束。其中穩(wěn)壓器低-2水位觸發(fā)CMT動(dòng)作的極限整定值為26 m3,瞬態(tài)計(jì)算時(shí)間為23.6 s。

    圖5 穩(wěn)壓器壓力Fig.5 RCS pressure vs time

    圖6 穩(wěn)壓器和波動(dòng)管水體積Fig.6 RCS water volume vs time

    圖7、圖8為壓力容器入口溫度和蒸汽發(fā)生器壓力變化的曲線。停堆前,由于破口導(dǎo)致的二回路帶熱增加,壓力容器入口溫度和蒸汽發(fā)生器壓力不斷降低。停堆后,堆芯產(chǎn)熱和二回路流量都快速下降。二回路流量下降如圖9。二回路流量降低造成的帶熱能力下降同停堆造成的堆芯產(chǎn)熱降低相互作用,但由于二回路流量下降幅度較小,使得停堆后,二回路帶熱能力較強(qiáng),故壓力容器入口溫度和蒸汽發(fā)生器壓力除在剛停堆后出現(xiàn)微弱的回升外,隨后仍繼續(xù)下降。

    圖7 壓力容器入口溫度Fig.7 RCS temperature vs time

    圖8 蒸汽發(fā)生器壓力Fig.8 Steam generator pressure vs time

    圖9 蒸汽流量Fig.9 Steam mass flow vs time

    3.3 DNBR

    根據(jù)系統(tǒng)程序的計(jì)算結(jié)果選取極限點(diǎn),將極限點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)(如堆芯流量、熱流密度、溫度、壓力等)提供給物理方向?qū)I(yè)人員,采用三維堆芯核設(shè)計(jì)程序ANC計(jì)算該極限點(diǎn)對(duì)應(yīng)的不同功率分布。計(jì)算分為4個(gè)循環(huán),每個(gè)循環(huán)根據(jù)功率向上、向下傾斜情況不同又分為6個(gè)工況。針對(duì)這24個(gè)不同的功率分布,采用同安分報(bào)告相同的F對(duì)DNBR進(jìn)行計(jì)算,得到的最小DNBR 1.914即為事故對(duì)應(yīng)的最小DNBR。滿功率MSLB事故DNBR的驗(yàn)收準(zhǔn)則為1.5, DNBR滿足驗(yàn)收準(zhǔn)則。

    4 結(jié) 論

    本文使用最佳估算程序RELAP5/mod3.3為CAP1400核電廠熱態(tài)滿功率主蒸汽管道破裂事故建立穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)模型,參照安分報(bào)告中的基本假設(shè),開(kāi)展破口譜分析,并就關(guān)鍵熱工水力參數(shù)進(jìn)行了分析。

    本文分析了0.009~0.15m2的蒸汽管道破口譜。結(jié)果表明直到0.058 m2的蒸汽管道破口都不會(huì)觸發(fā)反應(yīng)堆停堆。對(duì)于0.059~0.105 m2的蒸汽管道破口,反應(yīng)堆由超功率ΔT觸發(fā)停堆。對(duì)于0.106~0.15 m2的蒸汽管道破口,反應(yīng)堆由蒸汽管道低壓力安注信號(hào)觸發(fā)停堆。從燃料中心熔化保護(hù)角度考慮,最極限的工況是0.105 m2。分析表明,對(duì)于最極限的工況仍滿足壓力和DNBR的驗(yàn)收準(zhǔn)則。結(jié)論認(rèn)為,CAP1400反應(yīng)堆在主蒸汽管道破裂事故下安全可靠。

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