張 楊,柳 滔,伍學(xué)文,楊 瑩
(三峽大學(xué) 水利與環(huán)境學(xué)院,湖北 宜昌 443002)
河道總長L=110 km,斷面形狀矩形(B=400 m;h=100 m),斷面間距為200 m;上游來水流量Q=20 000 m3/s;底摩擦曼寧系數(shù)n=0.02;坡度i=0.9%。其中壩體A的位置在20 km處,壩高80 m;壩體B的位置在40 km處,壩高60 m;壩體C的位置在60 km處,壩高40 m,見圖1。
圖1 河道縱剖面示意
為了對比單個水庫大壩潰決時的洪水演進,本文基于MIKE11模擬了3個梯級水庫發(fā)生潰決的洪水演進情況,設(shè)置了3種工況。
工況1:壩體A發(fā)生漫頂潰決,且瞬間一潰到底,壩體全部潰決;壩體B和壩體C漫頂不潰,水流經(jīng)壩頂溢流。
工況2:壩體A和壩體B發(fā)生漫頂潰決,且瞬間一潰到底,壩體全部潰決;壩體C漫頂不潰,水流經(jīng)壩頂溢流。
工況3:壩體A、壩體B和壩體C全部發(fā)生漫頂潰決,且瞬間一潰到底,壩體全部潰決,壩體模擬的潰決歷時均為10 min。
邊界條件是上游邊界設(shè)為20 000 m3/s的流量;為保證下游110 km處為自由出流,將模型河長往下再取40 km,即共150 km,下游邊界設(shè)為10 m水深。初始條件為水深10 m,流量100 m3/s,河床糙率n=0.02。模擬時間24 h,時間步長為自適應(yīng)時間。為保證潰壩前,模型的水位保持穩(wěn)定,選擇熱啟動方式。
為方便采集潰口的流量與水位隨時間的變化數(shù)據(jù),本文采用的潰口位置是指壩體下游200 m處的斷面位置;為研究洪水沿下游河道的演進規(guī)律,取河道下游70 km、80 km、90 km和100 km四處的流量與水位隨時間的變化值作為研究。
壩體A潰決后,洪水開始向下游第一個水庫演進,約16 min后洪水到達壩體B,經(jīng)壩頂溢流后繼續(xù)向第二個水庫演進,約28 min后洪水到達壩體C,經(jīng)壩頂溢流后開始向下游河道演進,約35 min后洪水到達下游河道70 km處,如表1所示。
首次將軟實力概念引入城市的是中國社會科學(xué)院教授倪鵬飛,他對包括城市軟實力在內(nèi)的城市發(fā)展和城市競爭做了一系列深入的研究。陳志城等學(xué)者把城市軟實力界定為“文化軟實力、社會軟實力和環(huán)境軟實力之和”。此外還有不少其他學(xué)者對城市軟實力這一概念進行研究與闡述,最后基本達成共識:城市軟實力應(yīng)該是能夠增強城市競爭力的各種因素,比如文化、政策、環(huán)境等。
其中,洪峰流量在經(jīng)過兩個水庫的消減后由328 328.96 m3/s 減小到159 140.59 m3/s 。而且洪水在經(jīng)過兩個水庫時產(chǎn)生了滯留,使得洪峰經(jīng)過后,水庫B和水庫C中高于壩體高程的水體繼續(xù)溢流,產(chǎn)生了后續(xù)洪水,從圖2中可看出:B壩的流量曲線在下降的過程中較A壩更加平緩,穩(wěn)定歷時也更長,C壩的流量曲線出現(xiàn)了三個峰值,即分別為A壩產(chǎn)生的洪峰、B壩的溢流和C壩自身的溢流。從圖4中看出:河道70 km、80 km、90 km處的流量曲線都有兩個明顯的峰值,而且第二個峰值大于第一個峰值,這是因為A壩產(chǎn)生的洪峰第一次經(jīng)過時抬高了河道流量,隨后B壩和C壩產(chǎn)生的后續(xù)洪峰又產(chǎn)生了疊加效應(yīng)。
同樣的,在潰口水位圖3與下游洪水演進水位圖5中也有類似現(xiàn)象。
表1 河道流量與水位變化(工況1)
圖2 工況1潰口流量圖
圖3 工況1潰口水位圖
圖4 工況1下游河道洪水演進流量圖
圖5 工況1下游河道洪水演進水位圖
壩體A與壩體B同時發(fā)生潰決,之后A的洪水向B演進,B的洪水向C演進;約16 min后A的洪水到達B,使B處形成第二個流量峰值;C處在約17 min時形成第一個峰值,在約26 min時形成第二個峰值。與工況1相比,工況2的潰口最大流量,除壩體A不變外,壩體B和壩體C至少增加了約6萬m3/s,如表2所示。
表2 河道流量與水位變化(工況2)
在下游洪水演進過程中也表現(xiàn)出了不同于工況1的變化規(guī)律,如圖6~圖9所示:受壩體A和壩體B洪峰的影響,下游斷面最大流量顯著增加,最小峰值也為10多萬m3/s,最大峰值可達30多萬m3/s;同時洪峰在70 km到80 km之間發(fā)生了衰減,但從80 km到100 km之間又出現(xiàn)了增強,這可能與壩體A、壩體B的洪峰,以及壩體C的溢流洪峰產(chǎn)生的疊加方式有關(guān)。
圖6 工況2潰口流量圖
圖7 工況2潰口水位圖
圖8 工況2下游河道洪水演進流量圖
圖9 工況2下游河道洪水演進水位圖
壩體A、壩體B和壩體C同時發(fā)生潰決,從圖10~圖13中可以看出,壩體A只有自身產(chǎn)生的一個洪峰;壩體B則有自身產(chǎn)生的洪峰和壩體A的洪峰兩個洪峰,且壩體A洪峰到達壩體B的時間約為16 min;壩體C則有自身產(chǎn)生的洪峰和壩體A、壩體B的洪峰共三個洪峰,且壩體B洪峰到達壩體C的時間約為18 min,壩體A洪峰到達壩體C的時間約為26 min。由表3可知,壩體A、壩體B和壩體C的最大流量大致相當(dāng),都多于32萬m3/s。
不同于工況2的是,由于壩體C的潰決導(dǎo)致壩體A、壩體B和壩體C的洪峰在下游發(fā)生疊加,使得下游斷面的最大流量較潰口流量還要大,最大接近38萬m3/s。
表3 河道流量與水位變化(工況3)
圖10 工況3潰口水位圖
圖11 工況3潰口流量圖
圖12 工況3下游河道洪水演進流量圖
圖13 工況3下游河道洪水演進水位圖
在上述三種工況下潰口流量的計算基于MIKE11的模擬,缺乏理論性推導(dǎo),為使本文內(nèi)容更加合理豐富,針對工況1中A壩、工況2中B壩、工況3中C壩的最大潰口流量運用目前主要4種常用的經(jīng)驗公式[7]來進行分析:
(1)圣維南:
(1)
(2)黃河水利委員會:
Qm=0.296g0.5(B/b)0.4
[(11H0-10h)/H0]0.3bh1.5
(2)
(3)鐵道部:
Qm=0.27g1/2(L/B)1/10(B/b)1/3b(H0-kh′)3/2
(3)
(4)肖克利契:
(4)
式中:Qm為潰口流量,m3/s;b為潰口平均寬度,m;H0為潰壩前上游水深,m;L為庫區(qū)長度,m;B為大壩壩長,m;h′為潰壩最終殘留高度,m;h為有效水深,m;k為經(jīng)驗系數(shù)。
表4 不同工況條件下的4種理論公式計算流量表
由表4可知:對比4種經(jīng)驗公式的計算流量結(jié)果,均要小于MIKE11的潰口流量模擬值,且誤差范圍大概在1.7%~6.8%之間;相對于其他三種理論公式而言,鐵道部給出的理論公式計算結(jié)果誤差最小,與MIKE11的模擬情況較為吻合。
(1)相對于單壩潰決來說,在梯級水庫中只潰1級的情況下,下游河道的洪峰在一定距離內(nèi)沒有出現(xiàn)衰減,如工況1中下游70~100 km的河道洪峰流量都保持在大于10 萬m3/s。
(2)在發(fā)生梯級潰壩時,隨著潰壩數(shù)的增加,下游河道的洪峰流量也會增加,甚至超過潰口的最大流量,如工況3中下游河道流量超過潰口近5萬m3/s,其危害性遠遠大于單個水庫壩體潰決。
(3)4種經(jīng)驗公式計算下的計算流量,都要小于潰口流量數(shù)學(xué)模擬分析值,且誤差范圍大概在2%~7%;相對于其他三種理論公式而言,鐵道部給出的理論公式計算結(jié)果誤差范圍最小,與數(shù)學(xué)模擬分析情況較為吻合,更適用于實際大壩潰口流量的理論計算分析。