PC箱梁橋不均勻收縮控制技術(shù)研究

黃海東， 侯 旭

(1. 重慶交通大學(xué) 土木建筑學(xué)院，重慶400074; 2. 西安瑞通路橋科技有限責(zé)任公司，陜西 西安 710075)

0 引 言

在混凝土收縮控制技術(shù)方面,國(guó)內(nèi)外學(xué)者做了大量研究工作,目前常用的方法是筆者通過摻加膨脹劑或減縮劑改善混凝土的收縮特性。張戎令等[14]通過復(fù)配外加劑體系中膨脹劑、減水劑、引氣劑的不同摻量對(duì)收縮性能影響的對(duì)比試驗(yàn)，分析了不同摻量對(duì)收縮性能的影響。錢覺時(shí)等[15]為解決外加劑摻量大和影響混凝土強(qiáng)度發(fā)展等問題，提出了通過減縮劑外涂方式改善混凝土收縮抗裂性能的方法。Y.LEE等[16]通過在混凝土試件表面設(shè)置封閉涂層，抑制混凝土干燥收縮，進(jìn)而研究混凝土自收縮及徐變特性，取得較好效果。V.SARASWATHY等[17]采用混凝土外置封閉材料，提高混凝土的抗?jié)B性及抗老化性能。

綜上所述，由于箱梁截面不均勻收縮對(duì)結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期行為影響顯著，亟待尋求可靠的解決途徑。雖然目前在混凝土干燥收縮控制方面已取得大量成果，但由于大跨度PC箱梁結(jié)構(gòu)體系復(fù)雜、長(zhǎng)期結(jié)構(gòu)行為影響因素眾多，特別是針對(duì)大量已建成的混凝土箱梁橋，一般控制方法難以取得較好的效果。筆者從混凝土結(jié)構(gòu)非均勻收縮機(jī)理出發(fā)，以模型試驗(yàn)為基礎(chǔ)，提出一種基于混凝土箱型結(jié)構(gòu)非均勻收縮行為特征的PC箱梁橋變形控制新方法。

1 箱梁非均勻收縮及控制機(jī)理

混凝土結(jié)構(gòu)在干燥收縮過程中，內(nèi)部水分向外界擴(kuò)散，造成結(jié)構(gòu)體積收縮變形。而結(jié)構(gòu)的截面形式?jīng)Q定了結(jié)構(gòu)的收縮變形形式。如一般矩形截面的結(jié)構(gòu)，其截面各部位干燥收縮速率相同，僅發(fā)生軸向收縮變形。而對(duì)于箱形截面，由于頂?shù)装搴穸却嬖诓町悾淞焊鞑课皇湛s速率不同，因此結(jié)構(gòu)在產(chǎn)生軸向收縮變形的同時(shí)，還會(huì)發(fā)生撓曲變形(見圖1)。當(dāng)然，此種撓曲收縮變形的量值受到截面形式及結(jié)構(gòu)尺寸等因素的影響。對(duì)于一般小跨徑的橋梁結(jié)構(gòu)，由于收縮撓曲變形量值很小，可以忽略；對(duì)于大型PC箱梁橋，其截面形式屬于空間薄壁結(jié)構(gòu)，收縮撓曲變形效應(yīng)顯著。在混凝土早齡期階段(節(jié)段懸臂施工期間)，由于箱梁頂板平均厚度遠(yuǎn)小于底板厚度，頂板干燥收縮速度快于底板，進(jìn)而導(dǎo)致箱梁產(chǎn)生上翹收縮變形。而在成橋后1～2年內(nèi)，箱梁頂板干縮速度逐漸放緩，并低于箱梁底板收縮速度，進(jìn)而導(dǎo)致箱梁產(chǎn)生下?lián)鲜湛s變形，詳見圖1。大量研究[3-5][7]已經(jīng)證實(shí)，這種不均勻收縮現(xiàn)象是引起大跨度PC箱梁橋長(zhǎng)期過度下?lián)系闹匾蛩亍?/p>

圖1 箱梁頂?shù)装寮敖孛媸湛s變形曲率Fig. 1 Shrinkage deformation curvature of bottom plate andcross-section of box girder

考慮到混凝土結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)期干燥收縮是由于結(jié)構(gòu)表面暴露于空氣中，內(nèi)部水分通過與大氣相接觸的表面向外擴(kuò)散，引起試件內(nèi)部孔隙濕度降低，進(jìn)而產(chǎn)生收縮變形。通過在混凝土結(jié)構(gòu)表面設(shè)置封閉涂層，阻隔混凝土內(nèi)部水分?jǐn)U散，進(jìn)而抑制混凝土的干燥收縮變形。而調(diào)整涂層部位，可以改變結(jié)構(gòu)的收縮變形形式。圖2比較了矩形混凝土試件在不同封閉條件下的收縮變形行為。由于試件僅有上表面暴露于空氣中，其它表面涂刷封閉涂層，混凝土干燥過程中與大氣接觸表面發(fā)生干燥收縮，而封閉表面由于環(huán)氧涂層的阻隔作用，水分?jǐn)U散速率明顯降低，導(dǎo)致試件在發(fā)生軸向收縮的同時(shí)，產(chǎn)生了撓曲變形。

將上述混凝土干縮變形控制方法應(yīng)用到大跨度PC箱梁橋中，即通過在上部結(jié)構(gòu)主梁特定區(qū)域內(nèi)的混凝土表面涂刷封閉層的方式，調(diào)整結(jié)構(gòu)整體的收縮變形形式，進(jìn)而改善PC箱梁橋長(zhǎng)期超限下?lián)蠁栴}。

圖2 混凝土表面涂層對(duì)結(jié)構(gòu)變形影響Fig. 2 Effect of concrete surface coating on structural deformation

2 封閉涂層作用下的不均勻收縮模型試驗(yàn)

為了驗(yàn)證表面封閉涂層方法對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)體積收縮及不均勻收縮控制作用的可靠性，開展了模型試驗(yàn)，主要考慮的因素包括：①混凝土水灰比；②混凝土試件形狀；③混凝土試件封閉涂層厚度。

2.1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭谱骷胺纸M

為研究箱型截面非均勻收縮效應(yīng)及封閉涂層的作用效果，同時(shí)考慮到結(jié)構(gòu)尺寸及構(gòu)件實(shí)際制作等因素，將試件設(shè)計(jì)為工字型截面試件及矩形截面試件。工字型截面試件上緣及腹板厚度為5 cm，下緣厚度為10 cm，寬度為25 cm，長(zhǎng)度為50 cm，按照混凝土強(qiáng)度等級(jí)及表面封閉條件進(jìn)行分組。矩形試件尺寸為10 cm×10 cm×40 cm，按照混凝土強(qiáng)度等級(jí)及表面封閉條件進(jìn)行分組。其中工字型試件分為標(biāo)準(zhǔn)試件(G試件)和半封閉試件(GF試件)，半封閉試件封閉部位為下緣及腹板。矩形試件分為標(biāo)準(zhǔn)試件(B試件)和半封閉試件(BBF試件)，見圖3。

圖3 試驗(yàn)?zāi)Ｐ捅砻娣忾]示意(單位：cm)Fig. 3 Surface closure diagram of test model

構(gòu)件表面封閉材料采用環(huán)氧樹脂涂層，同時(shí)外包pvc膠布。通過調(diào)整環(huán)氧涂層厚度，調(diào)整對(duì)混凝土干燥收縮的抑制作用。其中工字型半封閉試件環(huán)氧涂層厚度約1 mm，矩形試件環(huán)氧涂層厚度約3 mm，見圖4。 模型試件混凝土材料按強(qiáng)度劃分為C1、C2兩個(gè)等級(jí)，水灰比分別為0.37、0.4。試件澆筑后采用灑水養(yǎng)護(hù)3天，構(gòu)件封閉時(shí)間為8月3日。針對(duì)不同強(qiáng)度等級(jí)制作了立方體試件，進(jìn)行28天抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。將工字型試件及標(biāo)準(zhǔn)試件按照強(qiáng)度等級(jí)及封閉條件進(jìn)行分組編號(hào)，詳見表1。

圖4 不同封閉條件的工字形試件Fig. 4 I-shaped specimens with different sealing conditions

試件類型編號(hào)等級(jí)封閉條件涂層厚度/ mm工字型試件G-1C1無封閉—GF-1C1半封閉1G-2C2無封閉—GF-2C2半封閉1 矩形試件B-1C1無封閉—BBF-1C1半封閉3B-2C2無封閉—BBF-2C2半封閉3

收縮試驗(yàn)在重慶交通大學(xué)徐變?cè)囼?yàn)室內(nèi)進(jìn)行。試驗(yàn)室內(nèi)配備了溫度及濕度控制裝置。試驗(yàn)中溫度控制為20±2 ℃，濕度控制為70%±5%。在試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集整理中，考慮了環(huán)境溫度及應(yīng)變計(jì)測(cè)量誤差等因素。試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集時(shí)間為澆筑后第10天，為了避開自收縮發(fā)生劇烈的時(shí)段，降低混凝土自收縮的影響。數(shù)據(jù)采集時(shí)間為第1、3、7、15天，測(cè)試時(shí)間跨度為115天。

2.2 矩形試件試驗(yàn)結(jié)果及分析

矩形試件分別考慮了混凝土強(qiáng)度等級(jí)、混凝土試件表面封閉條件等對(duì)混凝土試件的收縮變形的影響，試驗(yàn)結(jié)果見圖5。

圖5 不同封閉條件下的矩形試件收縮變形曲線Fig. 5 Shrinkage deformation curve of rectangular specimens under different sealing conditions

由試驗(yàn)結(jié)果可知：在相同強(qiáng)度等級(jí)條件下(相同水灰比)，構(gòu)件的收縮受表面封閉條件影響顯著。以強(qiáng)度等級(jí)為C1的矩形試件為例，見圖5(a)，在第100天時(shí)無封閉試件B-1收縮為244 με，而封閉試件BBF-1收縮為142 με,收縮量降低41.8%。相類似的強(qiáng)度等級(jí)為C2的矩形試件，由于封閉涂層作用，導(dǎo)致收縮量降低49.7%，見圖5(b)。分析原因，由于混凝土表面涂刷了環(huán)氧涂層，一定程度上限制了混凝土與外界環(huán)境之間的水分交換，進(jìn)而降低了混凝土的干燥收縮變形。

另外無表面封閉的試件，收縮變形發(fā)展受環(huán)境溫濕度變化影響顯著，B-1及B-2試件收縮曲線在第20天及第58天均出現(xiàn)明顯拐點(diǎn)。而同時(shí)期的表面封閉試件BBF-1、BBF-2試件收縮曲線較為平順。表明封閉涂層可以有效降低環(huán)境溫濕度變化對(duì)混凝土干縮發(fā)展的影響。

2.3 工字型試件結(jié)果及分析

封閉條件下工字型試件分別考慮了混凝土強(qiáng)度等級(jí)、試件表面封閉條件等對(duì)混凝土試件的收縮變形的影響,試件收縮變形結(jié)果見圖6。

圖6 工字型試件收縮變形曲線Fig. 6 Shrinkage deformation curve of I-shaped specimens

分析圖6(a)、圖6(c)可知，由于工字型試件上緣板及下緣板厚度存在差異，導(dǎo)致試件上、下緣收縮變形差異顯著。以第58天為例，G-1試件上、下緣處收縮變形值分別為314、193 με，收縮變形差值達(dá)到121 με；G-2試件上、下緣處收縮變形值分別為324、146 με，收縮變形差值達(dá)到78 με。另外，無封閉涂層試件上、下緣收縮變形差值在第58天左右出現(xiàn)明顯拐點(diǎn)。在0～58天期間，G-1試件及G-2試件上、下緣收縮變形差值均呈現(xiàn)單調(diào)增加趨勢(shì)，但第58天后變形差值呈現(xiàn)逐漸降低趨勢(shì)。在第115天時(shí)，G-1試件及G-2試件上、下緣處收縮變形差值分別減小為47、37 με。

試件GF-1、GF-2由于在下緣結(jié)構(gòu)表面設(shè)置了封閉涂層，其上下緣收縮變形差異更為顯著,見圖6(b)、圖6(d)。以GF-1試件為例，在第115天時(shí)上、下緣處收縮變形值分別為285、212 με，其截面收縮變形差值為73 με,約為無封閉條件的工字型試件G-1截面收縮變形差值的1.55倍。封閉條件下的工字型試件上、下緣收縮變形發(fā)展趨勢(shì)有明顯差異，上緣收縮變形隨時(shí)間變化關(guān)系曲線在第58天時(shí)出現(xiàn)拐點(diǎn)，而下緣變形曲線則無明顯拐點(diǎn)。另外封閉端的下緣收縮曲線較為光滑平順，而暴露于空氣中的上緣收縮曲線波動(dòng)性較大。由此不難看出，表面涂刷封閉涂層后，可以有效降低環(huán)境濕度變化對(duì)混凝土干燥收縮的影響。封閉條件下工字型試件上下緣收縮變形發(fā)展總體趨勢(shì)與標(biāo)準(zhǔn)試件相類似，即混凝土強(qiáng)度等級(jí)越高(水灰比越小)，相同齡期下混凝土的收縮變形越小。以上緣測(cè)點(diǎn)為例，不同強(qiáng)度等級(jí)的工字型試件GF-1、GF-2在第115天時(shí)的收縮值分別為285、313 με。

上述試件結(jié)果表明，工字型截面試件由于發(fā)生不均勻收縮，上下緣收縮應(yīng)變不一致，結(jié)構(gòu)在發(fā)生軸向收縮變形的同時(shí)，還將產(chǎn)生撓曲變形。為進(jìn)一步研究試件撓曲收縮變形特征，對(duì)試件上下緣變形數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，換算為截面變形曲率。為使擬合公式貼近常用收縮變形計(jì)算公式，采用了與ACI209最為接近的Hyperbl公式。ACI209收縮變形計(jì)算式為:

(1)

式中：εu為收縮應(yīng)變終值；A為與混凝土養(yǎng)護(hù)條件相關(guān)的參數(shù);t0為混凝土干燥收縮開始時(shí)間；t為混凝土干燥收縮時(shí)間。

Hyperbl公式的一般表達(dá)為：

(2)

式中：p1、p2為待定常系數(shù)。

利用數(shù)據(jù)處理軟件OriginPro，對(duì)工字型試件數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，擬合參數(shù)結(jié)果見表2。

表2 擬合公式參數(shù)計(jì)算Table 2 Parameter calculation of fitting formula

假定工字型試件收縮變形時(shí)滿足平截面假定，則截面收縮曲率計(jì)算式為：

(3)

式中：εtop、εbot分別為試件上下緣應(yīng)變；h為工字型試件截面高度。

由工字型試件截面收縮曲率擬合曲線可以看出，工字型試件由于不均勻收縮而發(fā)生撓曲變形。對(duì)于無封閉試件，如圖7(a)，撓曲變形在30～40天發(fā)展到最大，而后逐漸降低，試件G-1、G-2收縮曲率最大值分別為285.5、262.4 με/m，在第115天時(shí)，收縮曲率降低為221.8、93.6 με/m；有封閉條件下，工字型試件GF-1、GF-2收縮撓曲變形基本為遞增的，而無明顯的降低趨勢(shì)，在第115天時(shí)，收縮曲率分別為312.0、513.7 με/m，如圖7(b)。以上試驗(yàn)結(jié)果表明，通過在構(gòu)件表面特定位置處設(shè)置封閉涂層，可以控制和調(diào)整構(gòu)件的收縮曲率發(fā)展趨勢(shì)。

圖7 工字型試件收縮變形曲線Fig. 7 Shrinkage deformation curve of I-shaped specimens

3 基于干縮變形控制的實(shí)橋分析

3.1 實(shí)橋封閉涂層方案設(shè)計(jì)

以江津長(zhǎng)江大橋?yàn)槔?，?duì)干縮變形控制方法的效果、適用條件及影響因素等進(jìn)行數(shù)值分析。該橋于1997年建成通車,主橋跨徑布置為140 m+240 m+140 m連續(xù)剛構(gòu)橋。由于存在跨中下?lián)霞跋淞洪_裂問題，于2008年進(jìn)行了體外預(yù)應(yīng)力加固，加固后跨中變形恢復(fù)約2 cm。

根據(jù)江津長(zhǎng)江大橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，制定箱梁表面涂層布置方案，使主梁在干縮過程中，產(chǎn)生向上的撓曲變形，以降低橋梁在長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)過程中的下?lián)献冃巍＞唧w方案為，在主梁全長(zhǎng)范圍內(nèi)的腹板及底板涂刷封閉涂層，僅將頂板暴露于空氣中。通過限制箱梁腹板及底板的干縮變形，使結(jié)構(gòu)在干縮過程中產(chǎn)生向上的撓曲變形，封閉涂層布置見圖8。

圖8 主梁封閉涂層布置方案Fig. 8 Layout scheme of sealing coating for main beam

考慮到在實(shí)際結(jié)構(gòu)中，封閉涂層對(duì)結(jié)構(gòu)干縮變形控制效果可能受到環(huán)境濕度、涂刷時(shí)間與混凝土澆筑時(shí)間的時(shí)間間隔及封閉材料性能等因素的影響。在數(shù)值分析中，針對(duì)上述3種影響因素進(jìn)行參數(shù)敏感性分析。計(jì)算模型采用三維有限元模型，通過濕度擴(kuò)散-結(jié)構(gòu)變形耦合分析，模擬箱梁結(jié)構(gòu)設(shè)置封閉涂層后的收縮變形行為，計(jì)算原理及相關(guān)計(jì)算方法詳見文獻(xiàn)[6]、文獻(xiàn)[7]。

3.2 封閉涂層作用效果分析

為分析箱梁表面封閉涂層的作用效果，首先假定涂層封閉時(shí)間為橋梁施工完成，環(huán)境平均濕度為60%。同時(shí)假定混凝土表面涂層材料為理想材料，即可以完全阻隔混凝土表面水分揮發(fā)。分析中僅考慮混凝土收縮單一因素作用，而未考慮混凝土徐變、預(yù)應(yīng)力及其它荷載作用。有限元分析結(jié)果表明，由于封閉涂層的阻隔作用，對(duì)箱梁底板及腹板的內(nèi)濕度擴(kuò)散及干燥收縮產(chǎn)生約束抑制作用，進(jìn)而轉(zhuǎn)變了箱梁結(jié)構(gòu)的撓曲收縮變形方向。圖9顯示了箱梁表面封閉涂層設(shè)置6 000天后跨中截面呈上翹變形。

圖9 封閉涂層作用下結(jié)構(gòu)整體收縮變形及內(nèi)濕度分布(t=6 000天)Fig. 9 Shrinkage deformation of the whole structure and internal moisture distribution under the influence of sealing coating (t=6 000 day)

圖10比較了箱梁表面設(shè)置封閉涂層后6 000天內(nèi)結(jié)構(gòu)整體的收縮變形情況。設(shè)置封閉涂層后，有效降低了主梁收縮變形總量，如圖10(a)。設(shè)置封閉涂層后第6 000天時(shí)，有涂層結(jié)構(gòu)及未設(shè)置涂層結(jié)構(gòu)，邊支點(diǎn)處軸向收縮變形分別為3.43 cm和7.01 cm。由于封閉涂層的作用，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)軸向收縮變形總量降低了51%。另外，封閉涂層對(duì)控制箱梁長(zhǎng)期撓曲收縮變形影響顯著,如圖10(b)。對(duì)于未設(shè)置涂層結(jié)構(gòu)，由于箱梁截面的撓曲收縮，使得中跨結(jié)構(gòu)在長(zhǎng)期收縮變形中呈下?lián)馅厔?shì)，成橋后第6 000天時(shí)跨中收縮下?lián)现颠_(dá)到-4.97 cm。設(shè)置封閉涂層后，轉(zhuǎn)變了箱梁截面的撓曲收縮變形趨勢(shì)，產(chǎn)生上翹變形，同期跨中收縮上翹值達(dá)到5.6 cm。

圖10 封閉涂層作用下結(jié)構(gòu)軸向收縮及撓曲收縮變形比較Fig. 10 Comparison of axial and flexural shrinkage deformation of the structure under the influence of sealing coating

3.3 環(huán)境濕度敏感性分析

混凝土材料的干燥收縮受環(huán)境濕度影響顯著。為進(jìn)一步驗(yàn)證封閉涂層在不同濕度環(huán)境下的作用效果，針對(duì)環(huán)境濕度影響開展參數(shù)敏感性分析。取環(huán)境平均濕度為80%、70%、60%，封閉材料涂刷時(shí)間為成橋后。不同濕度條件下，設(shè)置封閉涂層后橋梁軸向收縮變形及跨中撓曲變形計(jì)算結(jié)果如圖11。

封閉涂層對(duì)控制主梁變形的作用效果受到環(huán)境濕度影響顯著。當(dāng)環(huán)境平均濕度由60%增加到80%時(shí)，跨中截面撓曲變形由5.6 cm降至2.8 cm，邊支點(diǎn)處軸向收縮變形也由3.4 cm降至1.7 cm。

3.4 涂層設(shè)置時(shí)間敏感性分析

封閉涂層設(shè)置時(shí)間，對(duì)結(jié)構(gòu)干燥變形控制效果影響顯著。封閉涂層設(shè)置時(shí)間越早，對(duì)混凝土干縮變形的抑制作用越明顯?？紤]到實(shí)際應(yīng)用過程中，為避免施工原因造成的涂層破壞，一般涂層設(shè)置時(shí)間在全橋施工完成后。另外為驗(yàn)證不同使用年限的已成橋梁，采用封閉涂層對(duì)結(jié)構(gòu)變形的控制效果，因此在涂層設(shè)置時(shí)間敏感性分析涂層設(shè)置時(shí)間分別取為成橋后及成橋后300天、1 500天、3 500天。計(jì)算結(jié)果如圖12。

圖12 不同涂層設(shè)置時(shí)間條件下結(jié)構(gòu)軸向及撓曲變形Fig. 12 Axial and flexural deformation of the structure under the conditions of different coating setting time

封閉涂層的設(shè)置時(shí)間，直接決定了對(duì)結(jié)構(gòu)干縮變形的控制效果。封閉涂層施加的時(shí)間越早，則主梁結(jié)構(gòu)邊支點(diǎn)軸向收縮變形越小，跨中截面上抬變形越大。以成橋后1 500天施加封閉涂層為例，施加涂層前主梁結(jié)構(gòu)由于截面非均勻收縮導(dǎo)致跨中產(chǎn)生下?lián)献冃沃禐? cm。而施加涂層后，由于封閉涂層抑制了箱梁底板及腹板的收縮變形，使主梁開始產(chǎn)生向上的撓曲變形，7 300天時(shí)主梁跨中上撓變形為1 cm,見圖12(b)。由于封閉涂層的施加，主梁軸向收縮變形速率顯著降低，在軸向收縮變形隨時(shí)間發(fā)展曲線上出現(xiàn)明顯拐點(diǎn)，見圖12(a)。

4 結(jié) 論

以封閉條件下的混凝土干縮試驗(yàn)為基礎(chǔ)，提出了一種基于混凝土干縮變形機(jī)理的PC箱梁橋變形控制方法。采用數(shù)值仿真技術(shù)對(duì)各影響因素進(jìn)行了敏感性分析，可以初步得出如下結(jié)論：

1)模型試驗(yàn)結(jié)果表明，由于封閉涂層的阻隔作用，可以有效改變混凝土結(jié)構(gòu)干燥收縮曲率，115天時(shí)封閉組試件相對(duì)于無封閉組的收縮曲率增大了1.4～5.5倍。因此通過調(diào)整涂刷部位，可以控制結(jié)構(gòu)收縮撓曲變形方向及發(fā)展趨勢(shì)。

2)實(shí)橋封閉涂層試設(shè)計(jì)及有限元仿真結(jié)果表明，采用在箱梁外表面涂刷封閉涂層可以改變PC箱梁橋結(jié)構(gòu)收縮變形形態(tài)，并產(chǎn)生有利于結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)的上翹變形。分析結(jié)果表明，由于箱梁表面封閉涂層的作用，使主梁跨中收縮下?lián)现涤?4.97 cm轉(zhuǎn)變?yōu)樯下N變形5.6 cm。

3)封閉涂層對(duì)結(jié)構(gòu)干縮變形控制效果受到環(huán)境濕度及涂層設(shè)置時(shí)間等因素影響顯著。其中當(dāng)環(huán)境平均濕度由60%增加到80%時(shí)，封閉涂層對(duì)跨中截面撓曲變形的改善作用減低50%。同時(shí)封閉涂層施加的時(shí)間越早，則主梁結(jié)構(gòu)邊支點(diǎn)軸向收縮變形越小，跨中截面上抬效果越顯著。

4)對(duì)于不同材料的封閉效果及耐久性等問題有待進(jìn)一步的試驗(yàn)研究。