硫回收裝置復(fù)雜控制系統(tǒng)、聯(lián)鎖系統(tǒng)和點(diǎn)火控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

(中國五環(huán)工程有限公司，湖北 武漢 420223)

低溫甲醇洗裝置中副產(chǎn)的酸性氣體含有H2S氣體，由于無法達(dá)到環(huán)境排放的要求，該氣體無法直接排至大氣，從經(jīng)濟(jì)和節(jié)能環(huán)保的角度，需回收酸氣中的硫，使最終的尾氣排放符合國家規(guī)范的要求。

硫回收通常有兩個(gè)步驟，回收硫磺和生產(chǎn)硫酸。回收硫磺需設(shè)置硫回收裝置，而自動(dòng)控制系統(tǒng)和聯(lián)鎖系統(tǒng)的正確設(shè)計(jì)將是硫回收裝置經(jīng)濟(jì)、環(huán)保和安全的保障。筆者將詳細(xì)介紹硫回收裝置中的復(fù)雜控制系統(tǒng)、聯(lián)鎖系統(tǒng)和點(diǎn)火順序控制及其聯(lián)鎖設(shè)計(jì)。

1 硫回收工藝

本文所講的硫回收工藝為國內(nèi)三級(jí)克勞斯工藝，硫回收工藝主線：來自上游裝置酸氣，經(jīng)過預(yù)熱后，將約1/3的酸氣送入主燃燒爐中與空氣燃燒，剩余2/3的酸氣送入主燃燒室的后部，與前部燃燒后的氣體進(jìn)行克勞斯催化反應(yīng)，燃燒爐副反應(yīng)中將產(chǎn)生少量的COS和CS2。燃燒爐生成的工藝氣體依次進(jìn)入主燃燒爐廢鍋和硫冷凝器回收熱量，在工藝氣降溫的同時(shí)回收液硫。工藝過程氣體依次進(jìn)入過程氣加熱器1、一級(jí)克勞斯反應(yīng)器和一級(jí)硫冷凝器，過程氣加熱器2、二級(jí)克勞斯反應(yīng)器和二級(jí)硫冷凝器，過程氣加熱器3、三級(jí)克勞斯反應(yīng)器和三級(jí)硫冷凝器。在克勞斯反應(yīng)器內(nèi)，通過使用克勞斯催化劑，進(jìn)行克勞斯催化反應(yīng)，在硫冷凝器中，回收熱量，同時(shí)回收冷凝下來的液硫。尾氣引至尾氣焚燒爐，焚燒后的尾氣送至相應(yīng)的處理裝置。為了保證主燃燒室的溫度達(dá)到900℃以上，在酸氣中H2S濃度較低的工況時(shí)，引入了一股燃料氣進(jìn)入主燒嘴進(jìn)行伴燒。

1.1 H2S的燃燒及轉(zhuǎn)化反應(yīng)

部分含H2S的氣體與空氣中的氧氣在主燃燒爐進(jìn)行燃燒，生成SO2，其反應(yīng)如下：

H2S+3/2O2=SO2+H2O+熱量

(1)

1.2 轉(zhuǎn)化反應(yīng)

殘留的H2S與SO2混合生成硫磺，用下列平衡反應(yīng)式表示：

2H2S+SO2←→3/2S2+2 H2O+熱量

(2)

通過該反應(yīng)，即克勞斯反應(yīng)，在主燃燒爐和主燃燒室中生成氣相硫磺。

1.3 催化轉(zhuǎn)化反應(yīng)

H2S與SO2在克勞斯反應(yīng)器中，克勞斯反應(yīng)平衡如下：

2H2S+SO2←→3/xSx+2H2O+熱量

(3)

通過使用克勞斯催化劑，使反應(yīng)向硫磺側(cè)移動(dòng)。一級(jí)和二級(jí)克勞斯反應(yīng)器后的硫磺冷凝和脫除也使克勞斯反應(yīng)向硫磺側(cè)移動(dòng)，同時(shí)使下一步催化反應(yīng)能生產(chǎn)更多的硫磺。

少量的COS和CS2在克勞斯反應(yīng)器中，平衡反應(yīng)式如下：

COS+H2O←→H2S+CO2+熱量

(4)

CS2+2H2O←→2H2S+CO2+熱量

(5)

1.4氣態(tài)硫在冷凝器中冷凝

氣態(tài)硫的冷卻冷凝過程可能發(fā)生下列反應(yīng)：2S(氣) = S2(氣)；3S2(氣) = S6(氣)；4S2(氣) = S8(氣)；S8(氣)= 8/xSx

2 硫回收裝置的復(fù)雜控制系統(tǒng)

硫回收裝置的復(fù)雜控制系統(tǒng)主要包括進(jìn)主燃燒爐酸氣流量復(fù)雜控制回路、主燃燒爐進(jìn)口空氣和主燃燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空復(fù)雜控制回路、克勞斯反應(yīng)器入口過程氣溫度復(fù)雜控制回路、焚燒爐進(jìn)口空氣和焚燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空復(fù)雜控制回路。

2.1 進(jìn)主燃燒爐酸氣流量復(fù)雜控制回路

理想的狀態(tài)：將約1/3的酸氣送入主燃燒爐中與等比例的空氣燃燒，H2S將燃燒生成SO2(見式1)；剩余2/3的酸氣送入主燃燒室的后部，酸氣中的H2S與主燃燒爐中燃燒生成SO2進(jìn)行反應(yīng)， H2S/SO2將接近最佳比例2∶1，進(jìn)行轉(zhuǎn)化反應(yīng)(見式2)；該比例也將保持到克勞斯反應(yīng)器中，進(jìn)行克勞斯催化反應(yīng)(見式3)。

HC-002的輸出值為K(范圍0～1，正常為1/3)，F(xiàn)IC-002的給定值為FI-001測(cè)量值的1/3，通過控制主燃燒爐和主燃燒室酸氣送入量比例1∶2，使之滿足克勞斯反應(yīng)最佳的H2S、SO2比例。進(jìn)主燃燒爐酸氣流量復(fù)雜控制回路見圖1。

圖1 進(jìn)主燃燒爐酸氣流量復(fù)雜控制回路

2.2 主燃燒爐進(jìn)口空氣和主燃燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空控制回路

主燃燒爐的進(jìn)口空氣流量由兩路調(diào)節(jié)系統(tǒng)控制，90%的空氣總量由主路調(diào)節(jié)系統(tǒng)根據(jù)酸氣流量及組分的變化調(diào)節(jié)，10%的空氣總量由尾氣中H2S/SO2的比例變換調(diào)節(jié)，H2S/SO2的比例來自硫冷凝器出口分析點(diǎn)分析結(jié)果，通過這兩路調(diào)節(jié)系統(tǒng)，控制尾氣中H2S/SO2=2。

當(dāng)硫冷凝器出口分析點(diǎn)的分項(xiàng)結(jié)果H2S/SO2<2時(shí)，說明主燃燒爐的進(jìn)口空氣過量，1/3的酸氣內(nèi)的H2S燃燒完全生成了SO2，同時(shí)過量的空氣進(jìn)入主燃燒室，部分2/3的酸氣內(nèi)的H2S燃燒生成了SO2，過多的SO2將進(jìn)入尾氣，那么需要減少進(jìn)入主燃燒爐的空氣量；當(dāng)硫冷凝器出口分析點(diǎn)的分項(xiàng)結(jié)果H2S/SO2>2時(shí)，說明進(jìn)口空氣量不足，H2S未充分燃燒，生成SO2的量過少，過多的H2S將進(jìn)入尾氣，那么需要增加進(jìn)入主燃燒爐的空氣量。主燃燒爐的進(jìn)口空氣流量控制不好，將會(huì)造成尾氣中H2S或SO2的含量增加，既不經(jīng)濟(jì)，也不環(huán)保。

主燃燒爐需要的空氣量是由進(jìn)主燃燒爐的1/3酸氣和燃料氣量決定的，主燃燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空量是由進(jìn)主燃燒爐的空氣和空氣主風(fēng)機(jī)出口的空氣流量決定的。主燃燒爐進(jìn)口空氣和主燃燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空復(fù)雜控制回路見圖2，控制回路和相關(guān)的功能模塊如下。

圖2 主燃燒爐進(jìn)口空氣和主燃燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空復(fù)雜控制回路

2.2.1 FIC-007控制回路和相關(guān)的功能模塊

FY1-006計(jì)算輸出值為進(jìn)主燃燒爐酸氣和燃料氣充分燃燒所需要的空氣量，該值定義為C，它是通過進(jìn)主燃燒爐的1/3酸氣和燃料氣量計(jì)算出來的；手動(dòng)空氣量分配模塊HC-005B輸出值為D，范圍0～1；FY1-005為乘法器，計(jì)算輸出值E=C×D，F(xiàn)Y1-005計(jì)算輸出值作為FIC-007給定值，F(xiàn)I-007作為FIC-007測(cè)量反饋信號(hào)，調(diào)節(jié)閥門FV-007的開度。

2.2.2 FIC-008控制回路和相關(guān)的功能模塊

HC-005A為H2S-2SO2值G(范圍0～2，正常為1)，該值來自硫冷凝器出口分析點(diǎn)分析結(jié)果；FY2-005計(jì)算輸出值為(1-D)，D為HC-005B輸出值；FY3-005為乘法器，計(jì)算輸出值H=C×(1-D)×G，F(xiàn)Y3-005計(jì)算輸出值作為FIC-008給定值，F(xiàn)I-008作為FIC-008測(cè)量反饋信號(hào)，調(diào)節(jié)閥門FV-008的開度。

2.2.3 FIC-004控制回路和相關(guān)的功能模塊

主風(fēng)機(jī)出口空氣流量Q(Nm3/h)，Q為設(shè)定值，該值為主風(fēng)機(jī)出口的正常流量，該流量為極端情況下的酸氣在主燃燒爐中充分燃燒所需的最大空氣量。FY4-005計(jì)算輸出值為主風(fēng)機(jī)出口空氣量Q減去FY1-005計(jì)算輸出值和FY3-005計(jì)算輸出值，即Q-(E+H)，該值作為FIC-004的給定值。FY1-003為求和運(yùn)算，F(xiàn)I-007的值為J， FI-008的值為L，F(xiàn)Y1-003計(jì)算輸出值為M=(J+L)，F(xiàn)Y1-004計(jì)算輸出值為(Q-M)，該計(jì)算輸出值作為FIC-004測(cè)量反饋信號(hào)，調(diào)節(jié)放空閥FV-004的開度。

2.3 克勞斯反應(yīng)器入口過程氣溫度復(fù)雜控制回路

克勞斯反應(yīng)器入口過程氣溫度決定最佳的轉(zhuǎn)化。一級(jí)克勞斯反應(yīng)器溫度太低時(shí)，不能得到良好的COS和CS2轉(zhuǎn)化，合適溫度下的平衡反應(yīng)式，詳見式(4)、(5)。二級(jí)和三級(jí)克勞斯反應(yīng)器溫度太低時(shí)，硫蒸汽就會(huì)在觸媒床層冷凝，導(dǎo)致觸媒活性降低。溫度太高時(shí)，由于平衡向H2S和SO2側(cè)移動(dòng)，H2S轉(zhuǎn)化率降低。一、二、三級(jí)克勞斯反應(yīng)器進(jìn)口的溫度均設(shè)置了溫度串級(jí)控制，溫度為主回路，加熱蒸汽的流量為副回路?？藙谒狗磻?yīng)器入口過程氣溫度復(fù)雜控制回路見圖3。

圖3 克勞斯反應(yīng)器入口過程氣溫度復(fù)雜控制回路

2.4 焚燒爐進(jìn)口空氣和焚燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空復(fù)雜控制回路

根據(jù)尾氣流量和燃料氣流量的總量，配置適量的空氣，讓尾氣和燃料氣充分燃燒。焚燒爐進(jìn)口空氣和焚燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空復(fù)雜控制回路見圖4。控制回路和相關(guān)的功能模塊如下。

圖4 焚燒爐進(jìn)口空氣和焚燒爐空氣主風(fēng)機(jī)放空復(fù)雜控制回路

2.4.1 FIC-014控制回路和相關(guān)的功能模塊

FYI-011計(jì)算輸出值為根據(jù)尾氣量計(jì)算所得空氣量A，分析儀分析出尾氣中H2S的含量，根據(jù)H2S的量計(jì)算出所需空氣量；FYI-012計(jì)算輸出值為燃料氣量計(jì)算所得空氣量B，分析儀分析出燃料氣中CO和CH4的含量，根據(jù)CO和CH4的量計(jì)算出所需空氣量。FY1-013為求和運(yùn)算模塊，F(xiàn)Y1-013計(jì)算輸出值C=(A+B)，該值為尾氣焚燒和燃料氣燃燒所需的空氣總量。

FY2-013為FY1-013計(jì)算輸出值與K相乘的運(yùn)算模塊，K范圍為0～1，F(xiàn)Y2-013計(jì)算輸出值為D=C×K，該值作為FIC-014給定來調(diào)節(jié)閥FV-014的開度。

2.4.2 FIC-015控制回路和相關(guān)的功能模塊

FY3-013為輸入值與(1-K)相乘的運(yùn)算模塊，K值為FY2-013中的K值，F(xiàn)Y3-013計(jì)算輸出值為E=C×(1-K)，該值作為FIC-015給定來調(diào)節(jié)閥FV-015的開度。

2.4.3 FIC-016控制回路和相關(guān)的功能模塊

焚燒爐風(fēng)機(jī)出口空氣流量為Q1(Nm3/h)，Q1為設(shè)定值，該值為焚燒爐風(fēng)機(jī)出口的正常流量，該流量為極端情況下的尾氣在焚燒爐中充分焚燒所需的最大空氣量。FY4-013計(jì)算輸出值為(Q1-C)，該值作為FIC-016的給定值。FI-014的值為F， FI-015為G，F(xiàn)Y1-016計(jì)算輸出值為(Q1-F-G)，該計(jì)算輸出值作為FIC-016的測(cè)量反饋信號(hào)去調(diào)節(jié)放空閥FV-016的開度。

3 硫回收裝置聯(lián)鎖系統(tǒng)

硫回收裝置聯(lián)鎖系統(tǒng)主要有主燃燒爐和尾氣焚燒爐的聯(lián)鎖。

3.1 主燃燒爐聯(lián)鎖

3.1.1 主燃燒爐(Z101)聯(lián)鎖觸發(fā)條件

主燃燒爐廢鍋(E101)液位低低觸發(fā)聯(lián)鎖(LSLL-001、LSLL-002和LSLL-003三取二)；硫冷凝器(E113)液位低低觸發(fā)聯(lián)鎖LSLL-004；一級(jí)硫冷凝器(E102)液位低低觸發(fā)聯(lián)鎖LSLL-005；進(jìn)主燃燒爐酸氣流量低低觸發(fā)聯(lián)鎖FSLL-023；主燃燒爐入口空氣流量低低觸發(fā)聯(lián)鎖FSLL-022；主燃燒爐入口空氣壓力高高觸發(fā)聯(lián)鎖(PSHH-001、PSHH-002和PSHH-003，三取二)。主燃燒爐聯(lián)鎖見圖5。

圖5 主燃燒爐聯(lián)鎖

3.1.2 主燃燒爐聯(lián)鎖結(jié)果

關(guān)閉閥門XV-001，切斷主燃燒爐入口酸氣；關(guān)閉閥門XV-002，切斷主燃燒爐入口燃料氣；關(guān)閉閥門XV-003，切斷主燃燒爐入口空氣。

3.1.3 聯(lián)鎖說明

為了防止主燃燒爐廢鍋殼程鍋爐給水燒干，危害設(shè)備的安全，當(dāng)無法對(duì)工藝氣體降溫時(shí)，從可用性和安全性出發(fā)，在主燃燒爐廢鍋設(shè)置3臺(tái)液位計(jì)，采取三取二的方式，液位低低時(shí)觸發(fā)聯(lián)鎖；為了防止硫冷凝器殼程鍋爐給水燒干，危害設(shè)備的安全，無法對(duì)工藝氣體降溫，液位低低時(shí)觸發(fā)聯(lián)鎖；為了防止一級(jí)/二級(jí)硫冷凝器殼程鍋爐給水燒干，危害設(shè)備的安全，無法對(duì)工藝過程氣體降溫，液位低低時(shí)觸發(fā)聯(lián)鎖；當(dāng)進(jìn)主燃燒爐酸氣量少到一定程度時(shí)，整個(gè)裝置將處于超低負(fù)荷運(yùn)行，許多參數(shù)將會(huì)超出儀表保證精度的測(cè)量范圍，裝置將不可控，為了防止出現(xiàn)此現(xiàn)象，酸氣流量低低時(shí)觸發(fā)聯(lián)鎖；當(dāng)主燃燒爐入口空氣流量減少，無法滿足酸氣和原料氣燃燒所需時(shí)，克勞斯反應(yīng)的最佳反應(yīng)比例無法實(shí)現(xiàn)，無法高效的回收硫，同時(shí)，將有大量的H2S隨尾氣送至尾氣焚燒爐，非常不經(jīng)濟(jì)、不環(huán)保，為了防止出現(xiàn)此情況，入口空氣流量低低時(shí)觸發(fā)聯(lián)鎖；當(dāng)主燃燒爐后續(xù)工藝流程中存在堵塞時(shí)，主燃燒爐入口空氣壓力將會(huì)上升，從可用性和安全性出發(fā)，在主燃燒爐入口空氣管道上設(shè)置3臺(tái)壓力變送器，采取三取二的方式，壓力高高時(shí)觸發(fā)聯(lián)鎖。

當(dāng)上述的聯(lián)鎖條件觸發(fā)時(shí)，出于安全和合理性的需要，將關(guān)閉主燃燒爐入口酸氣、燃料氣和空氣的切斷閥，主燃燒爐將熄火，斷絕由于上述聯(lián)鎖原因可能造成的危害或浪費(fèi)。

3.2 尾氣焚燒爐聯(lián)鎖

3.2.1 尾氣焚燒爐聯(lián)鎖觸發(fā)條件

焚燒爐廢鍋液位低低觸發(fā)聯(lián)鎖(LSLL-011、LSLL-012和LSLL-013三取二)，尾氣焚燒爐入口空氣壓力高高觸發(fā)聯(lián)鎖PSHH-011。尾氣焚燒爐聯(lián)鎖見圖6。

圖6 尾氣焚燒爐聯(lián)鎖

3.2.2 尾氣焚燒爐聯(lián)鎖結(jié)果

關(guān)閉閥門XV-004，切斷尾氣焚燒爐入口燃料氣；關(guān)閉閥門XV-005，切斷尾氣焚燒爐入口燃空氣。同時(shí)，關(guān)閉閥門XV-001，切斷主燃燒爐入口酸氣；關(guān)閉閥門XV-002，切斷主燃燒爐入口燃料氣；關(guān)閉閥門XV-003，切斷主燃燒爐入口空氣。

3.2.3 聯(lián)鎖說明

為了防止焚燒爐廢鍋殼程鍋爐給水燒干，危害設(shè)備的安全，無法對(duì)尾氣降溫，從可用性和安全性出發(fā)，在焚燒爐廢鍋設(shè)置3臺(tái)液位計(jì)，采取三取二的方式，液位低低時(shí)觸發(fā)聯(lián)鎖；當(dāng)焚燒爐后續(xù)工藝流程中存在堵塞時(shí)，尾氣焚燒爐入口空氣壓力將會(huì)上升，壓力高高時(shí)觸發(fā)聯(lián)鎖。

當(dāng)上述的聯(lián)鎖條件觸發(fā)時(shí)，出于安全的需要，將關(guān)閉焚燒爐入口燃料氣和空氣的切斷閥，焚燒爐將熄火，斷絕由于上述聯(lián)鎖原因可能造成的危害。同時(shí)，將關(guān)閉主燃燒爐入口酸氣、燃料氣和空氣的切斷閥，主燃燒爐將熄火，不再產(chǎn)生尾氣。

4 點(diǎn)火順序控制及其聯(lián)鎖設(shè)計(jì)

點(diǎn)火順序控制和聯(lián)鎖設(shè)計(jì)主要是指主燃燒爐和尾氣焚燒爐點(diǎn)火順序控制和點(diǎn)火成功后升溫至要求值的聯(lián)鎖。主燃燒爐點(diǎn)火見圖7，尾氣焚燒爐點(diǎn)火見圖8。

圖7 主燃燒爐點(diǎn)火

圖8 尾氣焚燒爐點(diǎn)火

4.1 主燃燒爐和尾氣焚燒爐點(diǎn)火順序控制

主燃燒爐和尾氣焚燒爐點(diǎn)火順序控制見圖9。

圖9 主燃燒爐和尾氣焚燒爐點(diǎn)火順序控制

4.1.1 主燃燒爐點(diǎn)火順序控制說明

允許點(diǎn)火指示燈亮起的條件：①尾氣焚燒爐點(diǎn)火成功后；②主燃燒爐主風(fēng)機(jī)運(yùn)行，并且將空氣送至切斷閥XV-003前，閥門XV-003關(guān)閉，切斷主燃燒爐入口空氣；③閥門XV-001關(guān)閉，切斷主燃燒爐入口酸氣；④閥門XV-002關(guān)閉，切斷主燃燒爐入口燃料氣；⑤主燃燒爐廢鍋液位正常(LI-001、LI-002和LI-003正常)，硫冷凝器液位LI-004正常；⑥燃燒爐中惰性氣體置換合格；⑦煙氣系統(tǒng)暢通。

爐膛吹掃的時(shí)間是按不少于5倍爐膛體積的吹掃量計(jì)算所得，一般大于10 min。預(yù)設(shè)燃料氣和空氣的流量是通過設(shè)置燃料氣調(diào)節(jié)閥(FV-024)和空氣調(diào)節(jié)閥(FV-028)的開度來實(shí)現(xiàn)的，燃料氣主管線上的開關(guān)閥(XV-002)和空氣主管線上的開關(guān)閥(XV-003)為關(guān)閉狀態(tài)，當(dāng)點(diǎn)火槍點(diǎn)火時(shí)，打開燃料氣和空氣主管線上的開關(guān)閥。

4.1.2 尾氣焚燒爐點(diǎn)火順序控制說明

允許點(diǎn)火指示燈亮起的條件：①焚燒爐主風(fēng)機(jī)運(yùn)行，并且將空氣送至切斷閥XV-005前，閥門XV-005關(guān)閉，切斷尾氣焚燒爐入口燃空氣；②閥門XV-004關(guān)閉，切斷尾氣焚燒爐入口燃料氣；③焚燒爐廢鍋液位正常(LI-011、LI-012和LI-013正常)；④尾氣焚燒爐中惰性氣體置換合格；⑤煙氣系統(tǒng)暢通。

爐膛吹掃的時(shí)間和預(yù)設(shè)燃料氣和空氣的流量方法與主燃燒爐的相似，這里不再贅述。

4.2 主燃燒爐和尾氣焚燒爐點(diǎn)火成功后升溫至要求值過程中的聯(lián)鎖

4.2.1 主燃燒爐

主燃燒爐點(diǎn)火成功后升溫至要求值的過程中，火焰熄滅，主燃燒爐火焰檢測(cè)器(BA-011或 BA-012)未檢測(cè)到火焰，聯(lián)鎖關(guān)閉燃料氣調(diào)節(jié)閥(FV-024)和空氣調(diào)節(jié)閥(FV-028)，同時(shí)切斷燃料氣開關(guān)閥(XV-002)和酸氣開關(guān)閥(XV-001)。該聯(lián)鎖發(fā)生，說明此次點(diǎn)火失敗，需重新點(diǎn)火。

4.2.2 尾氣焚燒爐

尾氣焚燒爐點(diǎn)火成功后升溫至要求值的過程中，火焰熄滅，尾氣焚燒爐火焰檢測(cè)器(BA-021或BA-022)未檢測(cè)到火焰，聯(lián)鎖關(guān)閉燃料氣調(diào)節(jié)閥(FV-012)和空氣調(diào)節(jié)閥(FV-018)，同時(shí)切斷燃料氣(XV-004)和空氣開關(guān)閥(XV-005)。該聯(lián)鎖發(fā)生，說明此次點(diǎn)火失敗，需重新點(diǎn)火。

5 結(jié)語

本文介紹的硫回收裝置復(fù)雜控制系統(tǒng)、聯(lián)鎖系統(tǒng)和點(diǎn)火順序控制及其聯(lián)鎖設(shè)計(jì)已在某些項(xiàng)目中實(shí)施，并進(jìn)行了針對(duì)性修改和完善。在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，硫回收工藝流程、主燃燒爐構(gòu)造和尾氣焚燒爐構(gòu)造等不同，硫回收裝置中的復(fù)雜控制系統(tǒng)、聯(lián)鎖系統(tǒng)和點(diǎn)火順序控制及其聯(lián)鎖設(shè)計(jì)將是有區(qū)別的。對(duì)于點(diǎn)火順序控制及其聯(lián)鎖來說，最基本的要求是點(diǎn)火正常和點(diǎn)火安全；對(duì)于硫回收裝置復(fù)雜控制系統(tǒng)來說，最基本的要求是使反應(yīng)氣體達(dá)到最佳的克勞斯反應(yīng)比例和最佳轉(zhuǎn)化溫度，工藝過程氣體將充分反應(yīng)，尾氣達(dá)標(biāo)；對(duì)于聯(lián)鎖系統(tǒng)來說，最基本的要求是確保硫回收裝置安全生產(chǎn)、環(huán)保和節(jié)能。設(shè)計(jì)人員可在最基本的要求上，最終完成更合理的硫回收自動(dòng)控制設(shè)計(jì)。