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    現(xiàn)役地下結(jié)構(gòu)容許位移值在盾構(gòu)開挖沉降量控制中的應(yīng)用

    2019-03-06 07:58:00趙海亮
    城市道橋與防洪 2019年2期
    關(guān)鍵詞:管廊盾構(gòu)管線

    趙海亮,李 軍

    (濟南市市政工程設(shè)計研究院(集團)有限責(zé)任公司,山東 濟南 250101)

    0 引言

    隨著我國綜合實力的提升,城市地下綜合管廊工程和城市軌道交通工程得到快速發(fā)展,建設(shè)過程中兩者交叉施工的工況經(jīng)常出現(xiàn)。尤其是兩者結(jié)構(gòu)距離較近的情況下,既要保證綜合管廊結(jié)構(gòu)安全,又能保障管廊內(nèi)管線正常運營顯得尤為重要。本文結(jié)合某地工程實例,對采用盾構(gòu)技術(shù)開挖的軌道交通下穿已有綜合管廊的工況進行分析,提出基于地下結(jié)構(gòu)正常使用狀態(tài)下地基沉降控制方法。該方法從保障結(jié)構(gòu)安全及正常運營情況下所能允許的最大沉降值為基礎(chǔ),對盾構(gòu)開挖過程中沉降量的控制提出要求。

    1 現(xiàn)有基本理論

    1.1 盾構(gòu)開挖影響范圍—Peck公式及相關(guān)修正公式[1,4-8]

    盾構(gòu)開挖過程中原有力學(xué)平衡被打破,發(fā)生應(yīng)力重分布,圍巖向開挖區(qū)域產(chǎn)生位移,對此國內(nèi)外學(xué)者根據(jù)施工經(jīng)驗,總結(jié)出多種地基沉降預(yù)測公式。一般情況下,單線開挖的盾構(gòu),其開挖影響范圍及最大沉降量一般采用Peck公式及其相關(guān)的修正公式;而雙線開挖,一般采用疊加法進行計算。Peck認為:地表沉降槽的形狀與正態(tài)分布相似;橫向地表沉降槽形狀見圖1。

    圖1 橫向地表沉降槽

    橫向地面沉降經(jīng)驗公式為:

    式中:S(X)為地面沉降量;x為以隧道中心線位置為原點的地面水平坐標(biāo)系;Vloss為隧道單位長度的土體損失率;i為地表沉降槽寬度系數(shù);η為土體損失率;R為盾構(gòu)半徑;w為沉降槽寬度;h為盾構(gòu)覆土厚度。

    1.2 地下結(jié)構(gòu)與土相互作用--彈性地基理論[1,3]

    彈性地基按照Winkler假定,任意一點的土的抗力與該點的位移成正比求解;假設(shè)土體是土彈簧。該假定基本概念明確,方法簡單,所得結(jié)果一般較安全,在國內(nèi)外工程界得到廣泛應(yīng)用。

    2 基于地下結(jié)構(gòu)正常使用狀態(tài)下地基沉降控制方法

    本文中的方法以地下結(jié)構(gòu)強度、剛度的最大容許值和其內(nèi)部管線正常使用時所需的條件作為控制條件,反推在滿足上述要求下結(jié)構(gòu)位移值,將該位移值作為盾構(gòu)開挖過程中的控制目標(biāo)。

    2.1 以地下結(jié)構(gòu)強度和剛度容許值為控制條件

    首先結(jié)合工程實際情況,由Peck公式及相關(guān)修正公式[1,4-8]確定盾構(gòu)開挖影響范圍,該工程影響范圍見圖2。

    圖2 盾構(gòu)開挖影響范圍示意圖

    盾構(gòu)開挖后,由于處于盾構(gòu)開挖影響范圍內(nèi)綜合管廊底板下土體產(chǎn)生損失,其下部土體提供的反力減小,從而產(chǎn)生附加荷載。又因管廊結(jié)構(gòu)剛度比較大,結(jié)構(gòu)本身會對附加荷載產(chǎn)生抵抗彎矩,另外管廊與土體之間具有復(fù)雜變形協(xié)調(diào),最終達到受力平衡[1]。故可以將此時管廊的受力模型簡化為如圖3所示兩種。

    圖3 管廊邊界條件

    簡化模型1是將位于盾構(gòu)開挖影響范圍外的結(jié)構(gòu)與土體之間相互作用,采用“m法”確定地基土比例系數(shù),面彈性支撐模擬;盾構(gòu)開挖影響范圍內(nèi)的結(jié)構(gòu)與土體之間相互作用,通過調(diào)整面均布荷載n×f1(f1為單位力)的數(shù)值來模擬。簡化模型1計算公式如下:

    簡化模型2是將結(jié)構(gòu)與土體之間的相互作用,采用“m法”確定地基土比例系數(shù),面彈性支撐模擬;盾構(gòu)開挖影響范圍內(nèi)管廊因下方土體損失引起的附加荷載,通過調(diào)整面均布荷載n×f1(f1為單位力)的數(shù)值來實現(xiàn)附加荷載的影響。簡化模型2計算公式如下:

    式中:[M]為控制截面結(jié)構(gòu)最大抗力;M為外荷載(除附加荷載nf1)作用下最大內(nèi)力;n×M1為n×f1附加荷載作用下最大內(nèi)力。

    具體思路:主體結(jié)構(gòu)在上述簡化模型情況下,控制截面所能提供的最大抗力[M]作為限值,求解系數(shù)n。

    根據(jù)求解得到的系數(shù)n,確定對應(yīng)系數(shù)n狀態(tài)下結(jié)構(gòu)位移值,該位移即為以地下結(jié)構(gòu)強度和剛度容許值為控制條件下,盾構(gòu)開挖過程中結(jié)構(gòu)允許變形值。

    2.2 結(jié)構(gòu)內(nèi)部管線正常使用時所需條件作為控制條件[7-10]

    如圖4所示,盾構(gòu)開挖影響范圍內(nèi)管廊節(jié)段沉降量要大于其相鄰節(jié)段,管廊節(jié)段內(nèi)管線及相應(yīng)附屬設(shè)施能否滿足規(guī)范要求并正常使用,需要進行評價。故可以通過綜合考慮管廊內(nèi)管線、管線接頭、管線撓度、支架等在滿足正常使用時所允許的管廊節(jié)段最大沉降值,進而對盾構(gòu)開挖過程中沉降量提出控制條件。

    3 數(shù)值分析

    本數(shù)值分析模型以某實際工程為背景,項目中盾構(gòu)下穿已有綜合管廊,并且盾構(gòu)與綜合管廊距離比較近,對沉降值的控制要求非常高;本數(shù)值分析主要從地下結(jié)構(gòu)強度、剛度的最大容許值出發(fā),分別對簡化模型1和簡化模型2進行數(shù)值分析,對計算結(jié)果進行對比,對盾構(gòu)施工過程中影響范圍內(nèi)土體沉降值提出控制要求。

    圖5為計算模型,用Midas civil 2017板單元建模,其邊界條件模式見圖3,地基基床系數(shù)20 000 kN/m3。

    圖5 計算模型

    板單元內(nèi)力見圖6,經(jīng)數(shù)值分析發(fā)現(xiàn),在盾構(gòu)開挖影響邊界處,管廊底板內(nèi)力值最大。根據(jù)控制截面的截面特性,結(jié)構(gòu)所提供最大抗力[M]=218 kN·m。經(jīng)簡化模型1確定的參數(shù)n的取值為82.8,此時對應(yīng)結(jié)構(gòu)位移最大允許位移值為6.4 mm;經(jīng)簡化模型2確定的參數(shù)n的取值為21.9,此時對應(yīng)結(jié)構(gòu)位移最大允許位移值為5.7 mm。簡化模型計算結(jié)果見圖7。

    圖6 板單元內(nèi)力圖

    4 結(jié)論

    (1)本文提出以管廊結(jié)構(gòu)強度剛度的最大容許值為限值,確定在此限值下結(jié)構(gòu)容許位移值,以此作為盾構(gòu)開挖過程中沉降量控制條件。

    (2)文中提出以管廊內(nèi)管線、管線接頭、管線撓度、支架等在滿足正常使用時所允許的最大沉降值為控制條件,以此作為盾構(gòu)開挖過程中沉降量控制條件。

    (3)數(shù)值分析結(jié)果表明,在盾構(gòu)開挖影響邊界處,結(jié)構(gòu)底板內(nèi)力值最大;對比數(shù)值分析結(jié)果發(fā)現(xiàn),簡化模型1和簡化模型2計算結(jié)果基本一致。

    (4)本文對邊界條件的簡化仍需進一步優(yōu)化,首先結(jié)構(gòu)與土的相互作用采用“m法”確定地基土比例系數(shù),而對地基土比例系數(shù)取值方法不同,其計算結(jié)果也有差異;其次,通過施加n倍單位面均布荷載來模擬沉降的影響,而不均勻沉降范圍內(nèi)實際受力情況并非均布荷載。后續(xù)可在上述基礎(chǔ)上做深入研究。

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