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    二氧化碳?jí)嚎s機(jī)殼體與接線端子電阻焊工藝的改進(jìn)

    2019-01-30 07:52:52
    上海金屬 2019年1期
    關(guān)鍵詞:焊接設(shè)備直線度殼體

    鄒 仲

    (華域三電汽車空調(diào)有限公司,上海 201201)

    往復(fù)式活塞二氧化碳?jí)嚎s機(jī)的運(yùn)行壓力約為10 MPa,而采用傳統(tǒng)制冷劑的壓縮機(jī)的運(yùn)行壓力一般為0.6~3.0 MPa[1],所以二氧化碳?jí)嚎s機(jī)殼體與接線端子焊接后,與傳統(tǒng)的冷媒壓縮機(jī)相比,焊縫承受的壓力更高。二氧化碳?jí)嚎s機(jī)殼體的壁厚達(dá)7 mm,殼體呈圓桶形,焊接時(shí)大電流在焊縫處轉(zhuǎn)化成焊接熱,使殼體與接線端子熔合。同時(shí),為防止焊接熱引起接線端子絕緣玻璃體破損變形,宜采用能瞬間釋放大電流的電容儲(chǔ)能式焊接技術(shù),焊接電極的弧面直接貼合在殼體的外緣,焊接時(shí)間短,焊接電流大。

    1 概況

    焊接設(shè)備為日本日昭電機(jī)制造的電容儲(chǔ)能式焊機(jī),額定容量40 kVA,額定輸出27 400 J,最大電極壓力30 000 N。設(shè)備外接MIYACHI公司的電流監(jiān)控儀,實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)并反饋焊接電流,確保焊接設(shè)備的電流符合工藝要求。殼體材料為熱軋鋼板,焊接接線端子的區(qū)域在其外圓面。接線端子材料為10鋼。根據(jù)殼體與端子的壁厚,為了達(dá)到具有足夠強(qiáng)度的焊接熔深,焊接輸出電流控制在100~110 kA,焊接時(shí)的電極壓力控制在50~60 kN。

    焊接工藝流程如圖1所示:將接線端子、殼體依次放置在下電極上;啟動(dòng)設(shè)備,上電極下移壓住殼體開始焊接;焊接后上電極復(fù)位,取出成品。

    圖1 組裝在一起的殼體、端子和焊接設(shè)備的示意圖(a)及其外觀(b)Fig.1 Schematic (a) and macrograph (b) of assemblage of shell, terminal and welding equipment

    2 失效形式

    公司內(nèi)部統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明,焊接不良的殼體與端子主要表現(xiàn)為焊縫有漏孔,如圖2所示。

    圖2 焊縫泄漏示意圖Fig.2 Illustration of the weld leakage

    為對(duì)不良焊縫進(jìn)行分析,用油壓拉升試驗(yàn)機(jī)將端子反向頂出,觀察焊縫的缺口,從而精確判斷焊縫的漏點(diǎn)位置,如圖3所示。

    圖3 殼體焊縫缺口示意圖Fig.3 Schematic of incompact weld of the shell

    觀察不良品焊縫的漏點(diǎn)發(fā)現(xiàn),同批次零件焊縫的泄漏有兩種特征:一種為殼體上的泄漏點(diǎn)有規(guī)律地出現(xiàn)在固定區(qū)域;另一種為殼體上的泄漏點(diǎn)出現(xiàn)在任意位置,如圖4所示。

    圖4 殼體焊縫泄漏點(diǎn)示意圖Fig.4 Illustration of leakage points in weld of the shell

    根據(jù)焊接原理,為獲得良好的焊接質(zhì)量,電極應(yīng)充分貼合殼體,焊接電極與被焊接件如不充分貼合,可能產(chǎn)生大電流,不能完全、均勻地到達(dá)焊縫,從而焊接區(qū)域不同部位的焊接熱不均勻,局部電流低,導(dǎo)致個(gè)別點(diǎn)的虛焊,形成泄漏[2-3]。設(shè)備放電不完全,或完全放電但沒有全部到達(dá)焊縫,是造成焊接缺陷的最主要原因。

    采用壓敏紙可方便地檢測(cè)殼體與電極的貼合程度。根據(jù)焊接的壓力和電極的尺寸測(cè)算焊接的壓強(qiáng)。根據(jù)公式P焊接=F焊接/S電極接觸(式中焊接壓力由設(shè)備氣缸力得出為23 kN,電極接觸區(qū)域的面積為5.5×10-4m2),得出焊接時(shí)電極與殼體接觸區(qū)域的實(shí)際壓強(qiáng)P為41.8 MPa。采用日本富士公司的“Prescale膠片”作為壓敏紙,根據(jù)壓強(qiáng)范圍選用中壓系列(10~50 MPa)壓敏紙測(cè)試。

    測(cè)試時(shí),將殼體與端子安放在下電極上,壓敏紙平鋪在電極與殼體接觸處,關(guān)閉焊接電源,在設(shè)備不放電的狀態(tài)下啟動(dòng),氣缸將電極下壓,使壓敏紙緊貼殼體,形成紅色感壓區(qū)域,顏色的深淺表示壓強(qiáng)的大小。

    生產(chǎn)中用壓敏紙測(cè)得的殼體與電極接觸良好的壓敏成像和有虛接觸的成像分別如圖5和圖6所示。

    圖5 殼體與電極接觸良好的壓印Fig.5 Marks representing full contact between the electrode and shell

    圖6 殼體與電極接觸不良的壓印Fig.6 Marks representing insufficient contact between the electrode and shell

    由于焊接設(shè)備用MIYACHI監(jiān)控,確保了焊接放電完全,因此焊接電極與殼體的貼合是影響焊接質(zhì)量的主要因素。下面對(duì)相互關(guān)聯(lián)的零件、焊接設(shè)備和焊接工藝逐一進(jìn)行研究分析。

    (1)零件

    二氧化碳?jí)嚎s機(jī)殼體壁較厚,焊接面為圓弧形,其側(cè)面是接線端子孔。殼體材料為熱軋鋼板,通過一次拉伸成型。

    焊接時(shí),殼體的圓弧面需與電極的圓弧面匹配,故對(duì)殼體外圓的平整度要求很高。但殼體拉伸成型后不再修整加工,所以不同殼體外圓的平整度有一定偏差。

    對(duì)壓敏良好和不良的殼體分別用直尺對(duì)與電極接觸的區(qū)域進(jìn)行直線度測(cè)量,發(fā)現(xiàn)壓敏不良處的殼體焊接處呈現(xiàn)出可見的不平整現(xiàn)象,而壓敏良好的殼體則沒有這種現(xiàn)象。同時(shí)外緣起伏處恰好是壓敏不良處,如圖7所示。

    圖7 表面不平整與平整的殼體Fig.7 Shells having flat and irregular surface

    殼體的不平整表面導(dǎo)致電極與殼體接觸處出現(xiàn)間隙,從而焊縫產(chǎn)生漏孔,漏孔的出現(xiàn)有一定的隨機(jī)性。

    (2)焊接設(shè)備

    焊接設(shè)備包括導(dǎo)柱和導(dǎo)套。應(yīng)確保焊接電極在下壓行程中保持良好的垂直度和穩(wěn)定性。但是焊接電極是易耗品,需根據(jù)焊接次數(shù)和表面狀態(tài)經(jīng)常更換。電極是金加工件,安裝至焊接設(shè)備上后,曾發(fā)現(xiàn)安裝后的上、下電極中心線有不重合的情況,導(dǎo)致焊接后焊縫泄漏,而且焊縫泄漏區(qū)域比較集中地出現(xiàn)在殼體孔的某一片區(qū)域。

    從圖8可以看出,殼體安置在下電極,如上、下電極安裝后中心重合,則電極的弧形面下壓后能較好地貼合殼體;如上、下電極安裝后偏心,即中心線偏移,在偏移處的一側(cè)將產(chǎn)生空隙,造成電極與殼體接觸不良,導(dǎo)致虛焊。漏孔的位置與電極偏心的方向之間有一定的規(guī)律性。

    圖8 上下電極同心度正常與異常的對(duì)比Fig.8 Upper and lower electrodes having normal and abnormal concentricities

    (3)焊接技術(shù)

    日常生產(chǎn)中常有偶發(fā)性焊接不良的現(xiàn)象,這除了與電極與殼體不完全貼合有關(guān)外,還與焊接電極的表面狀態(tài)有關(guān)。如圖9所示,如果殼體接線端子孔的孔口有殘留的金屬毛刺,上電極下壓時(shí)會(huì)被一并壓在殼體表面,形成凸點(diǎn),焊接時(shí)會(huì)在該凸點(diǎn)處分流更多的電流,使焊接電流不均勻,而焊縫的其余部位能量不足,造成局部虛焊[4-5]。

    圖9 殼體孔口毛刺對(duì)電極的損傷Fig.9 Damage of the electrode resulting from burr at the shell orifice

    根據(jù)對(duì)上述焊接不良品的分析可得出:殼體與電極的貼合,焊接設(shè)備上下電極的同心度和電極的表面狀態(tài)是影響焊接質(zhì)量的3大重要因素。

    3 改進(jìn)措施

    3.1 殼體

    殼體的焊接面為與電極貼合的區(qū)域,焊接時(shí)保證這一區(qū)域的完全貼合是關(guān)鍵。根據(jù)圖7所示的殼體表面不平整情況確定殼體外圓的驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)與電極接觸的區(qū)域增加直線度要求。通過對(duì)比良品與不良品的尺寸,規(guī)定在50 mm(長(zhǎng))×50 mm(寬)區(qū)域內(nèi),平行于中心線(基準(zhǔn)H)方向的任意直線段的直線度應(yīng)在0.05以下,如圖10所示。在拉伸工藝方面,嚴(yán)格規(guī)定一次拉伸成型,以便同時(shí)確保直線度和殼體壁厚均勻。

    圖10 殼體與電極接觸區(qū)域的直線度要求Fig.10 Straightness requirements in area of contact of the shell with the electrode

    3.2 焊接設(shè)備

    為了避免因電極更換等因素導(dǎo)致上、下電極偏心,確保在焊接過程中上、下電極同心,電極安裝后用對(duì)中夾具驗(yàn)證同心度,如圖11所示。將對(duì)中夾具分別套入上、下電極中,然后調(diào)試電極的同心度。如果對(duì)中夾具能完全匹配,則同心度符合要求,隨后將電極固定。

    圖11 上下電極對(duì)中夾具Fig.11 Fixture making upper and lower electrodes to become concentric

    3.3 焊接技術(shù)

    對(duì)不同批次的殼體進(jìn)行檢測(cè)時(shí)發(fā)現(xiàn),端子孔周邊的毛刺具有一定的隨機(jī)性,這可能與加工刀具等因素有關(guān)。為確??卓跓o(wú)毛刺,殼體在金加工后增加了一道孔口去毛刺工序[7-8]。

    此外,規(guī)定在每焊接2 000件時(shí),用金相砂紙清除氧化皮,保持電極表面潔凈。

    4 結(jié)論

    通過對(duì)二氧化碳?jí)嚎s機(jī)殼體與接線端子的電阻焊質(zhì)量進(jìn)行分析,確認(rèn)了殼體焊接區(qū)域的平整度、上下電極的安裝精度、殼體與電極的表面狀態(tài)是影響焊接質(zhì)量的主要因素。在此基礎(chǔ)上,制定了增加殼體直線度要求、確認(rèn)上下電極同心度、保持殼體與電極焊接區(qū)域潔凈的改進(jìn)措施。

    將這些對(duì)應(yīng)措施標(biāo)準(zhǔn)化并應(yīng)用于生產(chǎn)后,殼體與接線端子的焊接質(zhì)量明顯提高,焊縫泄漏發(fā)生率大幅度減少,基本杜絕了批量性的不良品,獲得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

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