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    不銹鋼焊縫缺陷尺寸的超聲波探傷定量研究

    2019-01-30 07:52:52羅四維張恒華
    上海金屬 2019年1期
    關(guān)鍵詞:通孔聲壓當量

    楊 靜 羅四維 劉 峰 張 梅,2,3 張恒華,2,3

    (1.省部共建高品質(zhì)特殊鋼冶金與制備國家重點實驗室,上海 200072; 2.上海市鋼鐵冶金新技術(shù)開發(fā)應用重點實驗室,上海 200072;3.上海大學材料科學與工程學院,上海 200072)

    近年來,隨著重工業(yè)的快速發(fā)展,對焊接質(zhì)量控制的要求也越來越高。因此,各種無損檢測方法在焊接質(zhì)量控制中得到了廣泛應用。超聲波檢測是五大常規(guī)無損檢測技術(shù)之一,是目前國內(nèi)外應用最廣泛且發(fā)展較快的一種無損檢測技術(shù)。焊接過程中,由于操作不當或焊接工藝參數(shù)波動,將會導致在焊縫及熱影響區(qū)產(chǎn)生焊接缺陷,并導致鋼結(jié)構(gòu)存在安全隱患。因此很有必要采用超聲波技術(shù)定量檢測焊接結(jié)構(gòu)中缺陷的尺寸。

    在超聲波探傷過程中,除了簡單地確定缺陷在焊縫中的位置外,更重要的是如何對缺陷的尺寸進行定量。相關(guān)文獻中對缺陷進行定量研究的方法有很多。曹天寶等[1]通過儀器顯示屏上的閘門線截取振幅-深度曲線對缺陷進行定量;馮挺等[2]采用端點反射回波法和端點衍射法對缺陷進行定量;王小保等[3]采用6 dB法測長對常見缺陷進行定量;文獻[4-6]用DAC+dB或者SL+dB的方法來表示缺陷當量(DAC為距離-波幅曲線,SL線為定量線)。但采用這些方法定量的結(jié)果大都存在一定差異且缺少驗證過程。因此,本文采用在焊縫探傷中繪制AVG曲線的方法對缺陷的尺寸進行定量。

    本文在3件不銹鋼試塊上制作了多組不同直徑和長度的橫通孔,通過記錄每組橫通孔回波高度達到基準波高時的增益值,進而繪制出相應的AVG(A-距離,V-波幅,G-當量)曲線,并對該曲線的變化規(guī)律進行分析研究。試驗驗證表明,該AVG曲線可以用來對不銹鋼焊縫中直徑當量為φ1~3 mm的缺陷的尺寸進行定量。

    1 試驗材料與方法

    1.1 試驗材料

    試驗用材料為3件100 mm×10 mm×10 mm的不銹鋼試塊,分別在每件試塊上制作如圖1所示的不同直徑和長度的橫通孔。圖1中:(a)1號試塊上的6組孔直徑均為1 mm,長度分別為1、2、3、4、5和6 mm;(b)2號試塊上的6組孔直徑均為2 mm,長度同(a);(c)3號試塊上的6組孔直徑均為3 mm,長度同上。

    圖1 3種不銹鋼試塊Fig.1 Three stainless steel specimens

    1.2 試驗方法

    AVG曲線的具體繪制步驟如下:

    (1)測定探頭入射點和探頭K值。

    (2)分別將探頭置于3件不銹鋼試塊中長度為1 mm的橫通孔內(nèi),調(diào)節(jié)探頭位置使反射回波達到最高,調(diào)節(jié)“增益”,使該反射回波占據(jù)示波屏的80%,該波高即為“基準波高”,記下此時的dB值。

    (3)在3組試塊上檢測孔深為2 mm的橫通孔,使反射回波達到最高。此時由于聲程的增加,超聲波的衰減也隨之增大,其反射回波降低,即低于基準波高。調(diào)節(jié)“增益”,將回波調(diào)至基準波高,記下此時的dB值。

    (4)重復第3個步驟,依次測3件試塊上孔深為3、4、5、6 mm的橫通孔,記下相對應的dB值,如表1所示。

    表1 不同直徑和長度橫通孔的dB值Table 1 dB values of the cross through holes of different diameters and lengths

    2 試驗結(jié)果與分析

    2.1 曲線變化

    將表1中數(shù)據(jù)以孔長為橫坐標、dB值為縱坐標繪制AVG曲線,如圖2所示。該曲線即為采用探頭5P9×9K3分別對直徑1、2和3 mm橫通孔進行焊縫檢測的實用AVG曲線。

    圖2 AVG曲線Fig.2 AVG curves

    如圖1所示,3條曲線的總體變化規(guī)律類似:隨著孔長度的增加,dB值即回波強度降低。本文從橫向、縱向兩個方面深入分析曲線變化規(guī)律。

    a)橫向比較

    如圖1所示,每組曲線的回波強度隨著孔長的增大而降低,但是降低速度越來越緩慢,即曲線越來越平緩。關(guān)于回波強度的變化速率趨于平緩的原因,可采用超聲波衰減規(guī)律進行解釋。在超聲波傳播過程中,主要考慮散射引起的衰減,規(guī)律為:

    Px=P0e-ax

    (1)

    式中:px—離壓電晶片表面x處的聲壓,Pa;P0—超聲波原始聲壓,Pa;e—自然對數(shù)的底;a—金屬材料的(散射)衰減系數(shù),dB/m;x—超聲波在材料中傳播的距離,m。

    從式(1)看,聲壓按負指數(shù)規(guī)律衰減,即隨著聲程的增大,聲壓的衰減速率越來越小,衰減曲線也越來越趨于平緩。在檢測過程中,波幅高度反映的是聲壓大小,當超聲波探傷儀垂直線性較好時,儀器示波屏上的波高與聲壓成正比,這時有:

    (2)

    式中:△—分貝;H0—波高基準;H—波幅高度;P0—原始聲壓;P—聲壓。

    當聲壓的衰減速率越來越慢時,波幅的衰減速率也越來越慢。即用來反映波幅大小的dB值的變化也越來越緩慢,因此圖1中每條曲線都是隨著聲程的增大而越來越平緩。

    b)縱向比較

    在孔長相同時,隨著橫通孔直徑的增大,3組曲線的反射回波強度也越大,但增大的速率越來越慢,即曲線與曲線間的間距越來越小。這種非線性變化與超聲波的傳播特性有關(guān),超聲波在無限大介質(zhì)中傳播時是一直向前傳播不改變方向的,但遇到異質(zhì)界面時會發(fā)生反射和折射。也就是說,一部分超聲波在界面上反射回第一介質(zhì),另一部分透過界面折射進入第二介質(zhì),反射回來的超聲波即以波高表現(xiàn)。

    超聲波在發(fā)射之初其聲束角是一定的,但當檢測過程中遇到不同尺寸的缺陷時,反射回波的有效反射回波角度也會發(fā)生變化,這種變化與缺陷的直徑和長度有關(guān),如圖3所示。

    有效反射回波角度可以用式(3)表示。

    θ=2arctan(φ/2h)

    (3)

    式中:θ—孔徑為φ的有效回波角度,(°);φ—缺陷直徑,mm;h—缺陷長度,mm;

    在孔長h相同時,隨著橫通孔直徑φ的增大,超聲波有效掃描角度θ也增大,但增長速率緩慢下降,即曲線越來越平緩,如圖4所示。

    圖3 超聲波的有效回波角Fig.3 Effective echo angle of ultrasonic wave

    圖4 超聲波有效回波角θ值的變化Fig.4 Change of effective echo angle θ of ultrasonic wave

    2.2 采用曲線定量缺陷尺寸

    對一兩對接板厚度均為5.5 mm的不銹鋼手工氬弧焊焊縫進行了超聲波探傷,檢測過程中在距探頭位置(X=12.50 mm,Y=1.17 mm)和(X=14.93 mm,Y=3.02 mm)各發(fā)現(xiàn)1處缺陷,記錄了缺陷和回波高度為顯示屏的80%時的dB值,結(jié)果列于表1。

    表1 兩處缺陷的長度和dB值Table 1 Lengths and dB values of the two defects

    在圖1中將兩缺陷的位置標記出來,如圖5所示。缺陷1位于φ1 mm曲線以下,因此缺陷直徑當量應小于φ1 mm,但根據(jù)曲線變化規(guī)律約為φ0.8 mm。缺陷2則在φ2 mm曲線上,因此缺陷直徑當量應為φ2 mm。

    2.3 焊縫缺陷的金相檢驗

    本文采用繪制AVG曲線的方法對超聲波探傷過程中不銹鋼焊縫缺陷尺寸進行定量,并通過對兩處缺陷所在位置進行了金相檢驗,結(jié)果如圖6所示,證實了所繪制的AVG曲線可以用來對不銹鋼焊縫中直徑當量為φ1~3 mm的缺陷的尺寸進行定量。

    圖5 兩處焊縫缺陷在曲線中的位置Fig.5 Positions of two weld defects on the curves

    檢驗結(jié)果表明,缺陷1為氣孔,當量直徑為0.3 mm,位置2的缺陷為未熔合,直徑當量為1.9 mm,最大誤差當量為φ0.5 mm,對于一般超聲檢測,這是允許的。

    3 結(jié)論

    (1)根據(jù)對不銹鋼試樣中不同直徑和長度的橫通孔80%波幅時dB值的超聲檢測結(jié)果記錄繪制相應的AVG曲線,通過對未知焊縫缺陷的定量驗證,證明該曲線可以用來對直徑當量為φ1~3 mm的缺陷的尺寸進行定量。

    圖6 焊縫中兩處缺陷的低倍形貌Fig.6 Macrographs of the two defects in weld

    (2)隨著缺陷長度的增加,AVG曲線的回波幅度逐漸下降且速度越來越慢,即曲線越來越平緩;隨著缺陷直徑的增大,曲線與曲線間的間距減小。這一變化規(guī)律對于直徑當量不在φ1~3 mm范圍內(nèi)的缺陷尺寸的定量也有參考意義。

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