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    大直徑盾構(gòu)隧道施工對(duì)鄰近群樁基礎(chǔ)影響的數(shù)值模擬

    2018-12-28 01:42:56術(shù)強(qiáng)
    山西建筑 2018年36期
    關(guān)鍵詞:群樁拱頂樁基礎(chǔ)

    肖 術(shù) 李 強(qiáng) 毛 然

    (長(zhǎng)江三峽勘測(cè)研究院有限公司,湖北 武漢 430074)

    0 引言

    隨著我國城市化進(jìn)展的加快,城市地下盾構(gòu)隧道以其運(yùn)輸量大、占用空間小、速度快等優(yōu)點(diǎn)成為各大城市發(fā)展交通的首選。

    盾構(gòu)隧道從既有樁基旁邊穿過屬于近接施工范疇,日本早已將此類問題定義為“鄰接施工影響問題”。隨著我國地下城市軌道交通的發(fā)展,這種樁基的近接施工問題同樣不可避免,如深圳地鐵一期工程天虹—崗廈區(qū)間隧道與民房樁基近接距離僅0.31 m[1]。對(duì)于此類問題,一些學(xué)者進(jìn)行了相關(guān)研究,主要分析了樁基尺寸、位置、承載力及施工參數(shù)不同的情況下盾構(gòu)施工對(duì)鄰近單樁的影響規(guī)律[2-5],但對(duì)于大直徑盾構(gòu)、軟土地區(qū)穿越、群樁基礎(chǔ)的位移變形方面研究較少。

    本文以某地下直徑線盾構(gòu)隧道為工程背景,運(yùn)用數(shù)值模擬方法,研究和探討盾構(gòu)施工對(duì)鄰近群樁基礎(chǔ)的沉降及側(cè)移的影響規(guī)律。

    1 工程概況

    某地下直徑線是一條鐵路地下聯(lián)絡(luò)線,是天津鐵路樞紐的重要組成部分。圖1為慈海橋段盾構(gòu)隧道與群樁基礎(chǔ)相互關(guān)系圖。盾構(gòu)隧道從慈海橋4號(hào)橋墩和5號(hào)橋墩及摩天輪群樁之間穿過。其中,隧道結(jié)構(gòu)外輪廓距摩天輪群樁基礎(chǔ)較近,最小凈距為5.2 m。摩天輪群樁為直徑1.8 m的摩擦樁,埋深40 m,橫向間距4.2 m,共3列。盾構(gòu)開挖外徑11.97 m,隧道外徑11.6 m,隧道內(nèi)徑10.6 m,管片厚度0.5 m。隧道拱頂覆土層厚度約20 m。

    該段工程地質(zhì)條件復(fù)雜,主要土層巖性為雜填土、黏性土、淤泥質(zhì)土、粉土及粉砂。

    2 盾構(gòu)施工對(duì)群樁影響的數(shù)值模擬

    2.1 數(shù)值模型

    根據(jù)工程實(shí)際情況,建立三維FLAC數(shù)值模型,如圖2所示。模型中X方向垂直于隧道推進(jìn)方向,Y方向沿隧道推進(jìn)方向,Z方向?yàn)樨Q直方向。模型尺寸為80 m×60 m×62 m(X×Y×Z)。模型中土層、隧道和樁基均采用實(shí)體單元,管片襯砌為殼體單元。為便于結(jié)果分析,對(duì)模型中群樁進(jìn)行了編號(hào),如圖2所示,樁2-A表示群樁中位于2排A列上的樁基。

    模型約束邊界條件為:模型上邊界為地表,是自由邊界;模型四側(cè)施加豎直滑動(dòng)約束,底部施加完全固定約束。為了更好的模擬樁—土之間的相互作用,在樁—土表面建立接觸面單元。

    隧道及其周圍土層采用摩爾—庫侖本構(gòu)模型,樁基礎(chǔ)和管片襯砌相對(duì)土層為剛體,采用彈性本構(gòu)模型,樁—土間接觸面采用接觸面本構(gòu)模型,模型參數(shù)見表1。

    表1 計(jì)算參數(shù)表

    2.2 施工工況模擬

    根據(jù)實(shí)際工程施工過程,數(shù)值計(jì)算步驟如下:

    1)初始應(yīng)力場(chǎng)計(jì)算。

    計(jì)算樁基礎(chǔ)未打入土體時(shí)的自重應(yīng)力場(chǎng),并將模型的位移、速度及狀態(tài)清零;

    2)樁基承載計(jì)算。

    根據(jù)慈海橋與摩天輪自重,在樁基頂部施加設(shè)計(jì)荷載,計(jì)算至平衡,得到盾構(gòu)隧道開挖前的應(yīng)力場(chǎng);

    3)盾構(gòu)推進(jìn)模擬計(jì)算。

    主要分為三個(gè)階段:a.以隧道每推進(jìn)3 m作為一個(gè)開挖步,每步開挖后,在隧道內(nèi)表面生成殼體單元,賦予盾殼屬性(模擬盾構(gòu)機(jī)),并在開挖面施加盾構(gòu)推進(jìn)荷載;b.當(dāng)盾尾完全進(jìn)入土體(即開挖3步)后,盾構(gòu)繼續(xù)推進(jìn)新的一步,這一步參數(shù)賦值如上階段。然后將盾殼屬性最后一段的殼體單元賦予管片襯砌單元的屬性,同時(shí)對(duì)該段的注漿層賦予注漿材料的初期屬性,并施加注漿壓力0.3 MPa;c.前兩階段循環(huán)進(jìn)行,直到盾構(gòu)開挖到第7步時(shí),對(duì)第1步的注漿層賦予注漿材料的最終屬性,同時(shí)取消注漿壓力。依次循環(huán)以上三個(gè)階段直至隧道開挖結(jié)束。

    3 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    3.1 地表沉降分析

    根據(jù)實(shí)際工程中地表監(jiān)測(cè)布置方案,在數(shù)值模型中布設(shè)了5條與之對(duì)應(yīng)的地表沉降監(jiān)測(cè)斷面,如圖3所示,分別為DM1~DM5,其中DM3(Y=30 m)橫穿群樁第2排樁基。圖4為DM3及相對(duì)應(yīng)的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的地表沉降圖。由圖4可看出,數(shù)值計(jì)算得到的地表沉降曲線與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值基本吻合,均形成了類似高斯正態(tài)分布曲線的沉降槽,最大沉降發(fā)生在隧道拱頂正上方地表,其中計(jì)算得到的最大沉降值為16.4 mm,比現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值稍大。

    3.2 盾構(gòu)隧道施工對(duì)鄰近樁基的影響分析

    3.2.1樁基沉降分析

    圖5為隧道開挖穩(wěn)定后DM3監(jiān)測(cè)斷面地層豎向位移云圖,隧道拱頂上方土層產(chǎn)生槽形分布的沉降現(xiàn)象,最大沉降值35 mm;拱底下方土層產(chǎn)生隆起變形,最大隆起值30 mm。隧道左側(cè)存在樁基區(qū)域基本都出現(xiàn)了4 mm~10 mm的沉降,相比右側(cè)無樁基區(qū)域沉降值普遍較大,說明盾構(gòu)開挖對(duì)樁基周圍的土層擾動(dòng)較大。

    圖6為第2排各樁基(樁2-A、樁2-B、樁2-C)豎向位移隨掘進(jìn)步數(shù)的變化曲線。從圖6可以看出,各樁基沉降隨著盾構(gòu)推進(jìn)逐漸增大,尤其是盾構(gòu)在樁基前后15 m范圍時(shí)(5步~15步),樁基沉降速度較快,沉降量占總沉降量的80%左右。此外,樁基距隧道越近,其豎向沉降越大,同一列的樁基沉降變化規(guī)律相近。計(jì)算表明,距隧道最近的A列樁基沉降最大,均達(dá)到了8 mm左右。

    3.2.2樁基X向(垂直于隧道方向)側(cè)移分析

    盾構(gòu)推進(jìn)過程中,選取第2排樁基分析其在盾構(gòu)掘進(jìn)過程中側(cè)向位移變化規(guī)律。圖7為第2排樁基與盾頭在不同距離時(shí)的X向側(cè)移曲線(距離為正表示盾頭未達(dá)到樁基,為負(fù)表示盾頭已通過樁基)。隨著盾構(gòu)推進(jìn),同排各樁基X向側(cè)移逐步增大,且樁基越靠近隧道,其側(cè)移變化幅值越大。盾構(gòu)推進(jìn)到樁基前后15 m時(shí),樁基X向側(cè)移變化幅值相對(duì)較大,尤其是各樁基頂部,其側(cè)移變化幅值達(dá)到了總側(cè)移量的75%左右,說明樁基在此期間受到盾構(gòu)掘進(jìn)擾動(dòng)的影響較大。此外,整個(gè)推進(jìn)過程中,X向側(cè)移方向均在隧道拱頂附近處出現(xiàn)轉(zhuǎn)變拐點(diǎn),拱頂以上樁基部分側(cè)移偏向隧道,拱頂以下則偏離隧道。

    盾構(gòu)推進(jìn)過程中,樁身各部位的側(cè)移速率和方向是不同的。圖8為樁2-A樁頂、埋深26 m處(與隧道中心齊平)及樁底的X向側(cè)移隨掘進(jìn)步數(shù)的變化曲線圖。從圖8中可看出,盾構(gòu)在樁基前方15 m至盾尾完全通過樁基的施工過程對(duì)樁頂和樁底側(cè)向位移影響最大。樁基埋深26 m處的X向側(cè)移在盾構(gòu)通過樁基期間呈減小趨勢(shì),但當(dāng)盾尾完全通過樁基后呈增長(zhǎng)趨勢(shì),且增速較樁底快。

    3.2.3樁基Y向(沿隧道縱向)側(cè)移分析

    盾構(gòu)在通過樁基前后過程,選取第2排樁基對(duì)其在掘進(jìn)過程中的Y向側(cè)移變化規(guī)律進(jìn)行分析。圖9為第2排樁基與盾頭在不同距離時(shí)的Y向側(cè)移曲線圖。圖10為樁2-A頂部、埋深26 m處和底部的Y向側(cè)移隨掘進(jìn)步數(shù)的變化曲線。從圖10中可以看出,盾構(gòu)推進(jìn)初期,受到推進(jìn)力的影響,隧道埋深處附近的樁基部分受擠壓產(chǎn)生沿隧道推進(jìn)方向的變形,而位于隧道上方的樁基部分由于土層損失及沉降產(chǎn)生了相反的變形,這種變形在盾構(gòu)通過樁基時(shí)(第10步)達(dá)到最大。需要指出的是,樁基Y向最大側(cè)移發(fā)生在盾頭到達(dá)樁基時(shí),這與樁基X向最大側(cè)移發(fā)生時(shí)間不同。當(dāng)盾構(gòu)逐漸通過樁基后,樁基受盾構(gòu)推進(jìn)力的影響逐漸減弱,其Y向側(cè)移和變形逐漸恢復(fù),甚至出現(xiàn)與之前相反的側(cè)移和變形。

    4 結(jié)語

    本文采用三維有限差分方法模擬了盾構(gòu)施工過程,研究了盾構(gòu)隧道施工對(duì)鄰近群樁基礎(chǔ)的沉降與側(cè)移影響規(guī)律,初步得出以下幾點(diǎn)結(jié)論:

    1)盾構(gòu)隧道施工過程中,存在群樁的一側(cè)土體沉降范圍較大。當(dāng)盾構(gòu)推進(jìn)到樁基前后15 m范圍時(shí),樁基的沉降速度最快,且距隧道外輪廓越近沉降越大,最大沉降值達(dá)到8 mm。

    2)盾構(gòu)掘進(jìn)過程中,樁身X向側(cè)移方向在隧道拱頂附近處出現(xiàn)轉(zhuǎn)變,拱頂以上樁基部分偏向隧道,拱頂以下則偏離隧道。盾構(gòu)推進(jìn)到樁基前后15 m范圍內(nèi)時(shí)對(duì)樁基的X向側(cè)移影響最大,樁基在此期間的側(cè)移占到總側(cè)移量的75%~85%。

    3)盾構(gòu)掘進(jìn)過程中,盾頭到達(dá)樁基之前,樁基Y向側(cè)移逐漸增大;當(dāng)盾頭到達(dá)樁基時(shí)側(cè)移量達(dá)到最大,與X向最大側(cè)移發(fā)生階段不同;盾頭通過樁基后,樁基Y向側(cè)移逐漸恢復(fù)。

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