楊 陸 軍
(山西省左權(quán)公路管理段,山西 左權(quán) 032600)
橋梁結(jié)構(gòu)是公路交通運(yùn)輸系統(tǒng)的重要構(gòu)成部分,橋梁承載能力及結(jié)構(gòu)質(zhì)量控制是交通運(yùn)輸線路的控制關(guān)鍵。為了保證橋梁結(jié)構(gòu)的長期、安全服役,必須對橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行定期的荷載檢測,動荷載試驗(yàn)檢測可以準(zhǔn)確獲取橋梁結(jié)構(gòu)在動荷載作用條件下的相關(guān)動力學(xué)特性,以判定橋梁結(jié)構(gòu)的綜合承載能力、剛度及行車平順性。簡而言之,動荷載試驗(yàn)檢測技術(shù)就是借助外部動荷載激振方法,引起橋梁結(jié)構(gòu)以不同頻率自振,獲取對應(yīng)的動力學(xué)參數(shù)。文章以省內(nèi)某預(yù)應(yīng)力簡支梁橋動荷載試驗(yàn)為研究案例,分析了橋梁動荷載試驗(yàn)及動力學(xué)特性計(jì)算方法,并對該橋梁結(jié)構(gòu)在動荷載條件下的服役能力進(jìn)行綜合評價(jià)。
預(yù)應(yīng)力簡支梁橋的動荷載試驗(yàn)可以使用分析橋梁結(jié)構(gòu)動荷載特性及在動荷載激振作用下的抵抗突變荷載的能力。橋梁結(jié)構(gòu)動荷載試驗(yàn)結(jié)果一方面可以評價(jià)橋梁結(jié)構(gòu)的即時(shí)承載能力;另一方面還能為橋梁結(jié)構(gòu)的后續(xù)服役提供基礎(chǔ)分析數(shù)據(jù)。本文選取的試驗(yàn)橋梁采用一臺自重為30 t的載重車,并以10 km/h的速度通過橋梁主跨,跳車試驗(yàn)在常規(guī)動荷載的工況下配合高度為100 mm的三角木,使載重車對橋面形成沖擊作用,車輛制動荷載同樣選取荷載為30 t的載重車在主跨跨中位置制動。其中,橋梁結(jié)構(gòu)的自振頻率和振動形式的綜合分析是評價(jià)橋梁主跨結(jié)構(gòu)剛度及承載能力的核心指標(biāo),自振頻率及結(jié)構(gòu)阻尼比測定借助脈沖激勵(lì)法。橋面的傳感器布設(shè)位置及主梁結(jié)構(gòu)跨中豎向撓度測點(diǎn)布置分別如圖1,圖2所示。
在本次動荷載試驗(yàn)檢測過程中,擬測定的橋梁結(jié)構(gòu)性能參數(shù)及指標(biāo)有:激振荷載下的豎向振動響應(yīng)值、阻尼比、跨中撓度值及沖擊系數(shù)指標(biāo)等。簡支梁在豎向激振荷載作用下的豎向振動響應(yīng)結(jié)果如表1所示。
表1 簡支梁在豎向激振荷載作用下的豎向振動響應(yīng)結(jié)果
分析表1可知,簡支梁橋的豎向激振荷載響應(yīng)單峰值介于0.012~0.035范圍內(nèi),根據(jù)規(guī)范可知,激振荷載條件下的響應(yīng)值位于合理范圍內(nèi);此外,分析兩個(gè)觀測點(diǎn)采集到的數(shù)據(jù)可知,由于試驗(yàn)檢測車輛運(yùn)行路徑的差異,導(dǎo)致橋梁結(jié)構(gòu)的豎向振幅指標(biāo)具有明顯的離散性特點(diǎn),但是,二者的變化趨勢基本一致。
結(jié)構(gòu)自振頻率代表結(jié)構(gòu)自由振動條件下的頻率值。橋梁結(jié)構(gòu)的豎向自振頻率指標(biāo)的理論計(jì)算值可以通過查閱設(shè)計(jì)資料獲取,根據(jù)簡支梁主跨跨徑及截面形式,其對應(yīng)的自振頻率值為4.6 Hz,在試驗(yàn)檢測過程中,采集到的主跨結(jié)構(gòu)的自振頻率值為5.1 Hz,試驗(yàn)值稍大于理論計(jì)算值,表明橋梁結(jié)構(gòu)真實(shí)的截面抗彎剛度指標(biāo)大于理論計(jì)算值,結(jié)構(gòu)在激勵(lì)荷載作用下的受迫振動幅度較小,行車平順性及舒適性較高。在理論計(jì)算過程中,為了最大程度簡化計(jì)算流程,一般直接忽略次要因素,例如,在主梁動荷載試驗(yàn)檢測過程中的風(fēng)荷載、溫差等影響因素,但在具體試驗(yàn)檢測過程中,上述因素真實(shí)存在,這也是導(dǎo)致二者之間存在誤差的一大原因。
車輛以一定的速率通過主跨結(jié)構(gòu)時(shí),經(jīng)工程試驗(yàn)結(jié)果可知,橋梁結(jié)構(gòu)在動荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力—應(yīng)變響應(yīng)值要顯著大于靜荷載作用下的響應(yīng)值,在具體設(shè)計(jì)及計(jì)算過程中,可以借助沖擊系數(shù)可以表示結(jié)構(gòu)在沖擊作用下的主梁結(jié)構(gòu)影響情況。本文對擬檢測的簡支梁結(jié)構(gòu)施加兩種不同類型的荷載工況,即:行車工況和跳車工況,以分析兩種典型動荷載條件下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)特點(diǎn)。行車工況下,結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)指標(biāo)呈先增加后降低的趨勢,但沖擊系數(shù)變化幅度較小,總體集中。在行車速率為20 km/h條件下,對應(yīng)的沖擊系數(shù)指標(biāo)為1.16,行車速率為30 km/h條件下,對應(yīng)的沖擊系數(shù)指標(biāo)為1.25,對應(yīng)的沖擊系數(shù)值達(dá)到峰值,隨后逐步下降。在跳車情況下,沖擊系數(shù)指標(biāo)變化趨勢與行車條件下的沖擊系數(shù)一致,但跳車情況下的沖擊系數(shù)在對應(yīng)的各跳車速度下均顯著高于行車狀態(tài)。充分說明,橋面車輛以不同速度通過橋梁主跨結(jié)構(gòu)時(shí),速度對橋梁結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)影響非常顯著,車輛在低速運(yùn)行情況下,跳車工況下的沖擊系數(shù)指標(biāo)明顯大于行車工況條件下的沖擊系數(shù)指標(biāo),但是,兩種工況條件下對應(yīng)的沖擊系數(shù)變化形式基本一致。圖3為本工程項(xiàng)目在動荷載條件下對應(yīng)的沖擊系數(shù)。
采用位移傳感器測定動荷載條件下的簡支梁跨中位置的撓度值,采集到的行車工況、跳車工況條件下的跨中撓度值見表2。
表2 跨中撓度值
分析表2數(shù)據(jù)可知,在行車工況下,跨中撓度值隨行車速率的增加而呈現(xiàn)出逐步下將的趨勢,在行車速率達(dá)到一定值以后,跨中撓度值和行車速度之間的線性關(guān)系逐步減弱。在車速值為20 km/h條件下,主跨跨中位置撓度值為1.12 cm;車速介于30 cm~50 cm范圍內(nèi),撓度均值為0.82 cm。在跳車工況下,結(jié)構(gòu)跨中撓度值與行車速度之間成正相關(guān)關(guān)系,且線性關(guān)系斜率顯著大于行車工況下的變化情況。在動荷載試驗(yàn)過程中,結(jié)構(gòu)跨中荷載撓度隨行車速度的變化總體較為平穩(wěn),沒有出現(xiàn)寬幅波動情況。簡支梁橋動荷載條件下的跨中撓度值體現(xiàn)的是車輛運(yùn)行過程中橋梁的動力學(xué)響應(yīng)特點(diǎn)。通過本次動荷載撓度試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知,車輛在運(yùn)行過程中對主梁結(jié)構(gòu)的動力學(xué)作用同車速聯(lián)系緊密,車速維持在一定范圍內(nèi)時(shí),動力學(xué)響應(yīng)反而不顯著。此外,跳車工況對于橋梁結(jié)構(gòu)的動荷載響應(yīng)作用更加明顯,且行車速度越快,橋梁結(jié)構(gòu)的動力學(xué)響應(yīng)越顯著。
通過對省內(nèi)某預(yù)應(yīng)力簡支梁橋進(jìn)行動荷載試驗(yàn)檢測工作,得到以下一系列基本結(jié)論。經(jīng)現(xiàn)場動荷載試驗(yàn)檢測結(jié)果得到了試驗(yàn)橋梁結(jié)構(gòu)的自振頻率值、動荷載條件下的跨中撓度等指標(biāo),經(jīng)過數(shù)據(jù)處理和分析,被檢測橋梁結(jié)構(gòu)承載能力、截面剛度等指標(biāo)滿足相關(guān)規(guī)范要求。在動荷載試驗(yàn)工況下,簡支梁橋的動力學(xué)特性整體良好,橋梁結(jié)構(gòu)的自振頻率的實(shí)際觀測值大于理論計(jì)算值,表明橋梁結(jié)構(gòu)的截面剛度值較高,行車舒適性及平順性良好。橋梁結(jié)構(gòu)的動力學(xué)沖擊系數(shù)指標(biāo)變化相對平穩(wěn),且檢測值略低于理論計(jì)算值,但整體數(shù)值較大,充分說明車輛對主梁結(jié)構(gòu)的沖擊作用不可忽略。因此,橋梁結(jié)構(gòu)在具體的服役過程中,必須定期做好橋面養(yǎng)護(hù),盡可能降低車輛對主梁結(jié)構(gòu)的沖擊作用。