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    墩身傾角變化對V腿連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)的影響

    2018-12-25 10:54:20
    交通科技 2018年6期
    關(guān)鍵詞:墩身剛構(gòu)橋主梁

    李 寧

    (蘇交科集團(tuán)股份有限公司 南京 210017)

    與相同跨徑的連續(xù)剛構(gòu)橋相比,預(yù)應(yīng)力混凝土V腿連續(xù)剛構(gòu)橋由于其特有的V腿支撐體系,使其在跨徑、橋梁結(jié)構(gòu)形式、工程造價(jià)、受力、結(jié)構(gòu)剛度等方面有很大優(yōu)勢[1-2]。本文為研究橋墩傾角變化對地震響應(yīng)的影響程度,選取某預(yù)應(yīng)力混凝土V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋作為研究對象,重點(diǎn)分析墩身傾角變化對預(yù)應(yīng)力混凝土V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋在地震作用下其結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力的影響,以期為此類V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋的設(shè)計(jì)工作提供參考和基礎(chǔ)性數(shù)據(jù)。

    1 工程概述

    某預(yù)應(yīng)力混凝土V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋,主梁為單箱單室截面箱梁結(jié)構(gòu),箱梁頂板寬11.0 m、底板寬6.6 m,梁兩側(cè)的翼緣板懸臂長度為2.2 m;橋墩處梁高5.5 m,主跨跨中和邊跨端部梁高均為2.7 m,梁體高度按圓弧變化。

    橋墩采用V腿支撐體系,斜腿與順橋向的夾角為55°,兩斜腿夾角70°,斜腿高10.5 m,截面為實(shí)心矩形,截面尺寸為6.6 m×1.5 m,斜腿寬度與主梁箱梁底寬相同,斜腿與主梁連接處按圓弧過渡,基礎(chǔ)采用群樁基礎(chǔ)。全橋總體布置立面圖見圖1。

    圖1 全橋總體布置立面圖(單位:mm)

    2 計(jì)算模型

    采用midas Civil建立全橋的三維有限元計(jì)算模型,主梁、V腿和承臺均采用梁單元模擬,主梁與V形墩頂和V形墩底與墩座的連接通過軟件中自帶的剛性連接來考慮,不考慮邊支座剛度[3]。模型由143個(gè)節(jié)點(diǎn)、134個(gè)單元、38個(gè)截面組成,全橋的有限元計(jì)算模型見圖2。

    圖2 V腿連續(xù)剛構(gòu)橋有限元計(jì)算模型

    3 確定地震反應(yīng)譜及工況

    3.1 地震反應(yīng)譜計(jì)算方法

    目前,V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋采用地震反應(yīng)譜進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí)主要包括以下步驟。

    1) 根據(jù)橋梁所處的地址的強(qiáng)震記錄統(tǒng)計(jì)來模擬出該橋抗震設(shè)計(jì)所需的地震反應(yīng)譜。

    2) 在已知的地震作用下,對結(jié)構(gòu)振動(dòng)方程的振型分解,得到體系的位移、速度及加速度中的某個(gè)最大反應(yīng)量與自振周期的關(guān)系曲線,用振型廣義坐標(biāo)表示,由第一步中反應(yīng)譜計(jì)算得到的數(shù)值為關(guān)系曲線廣義坐標(biāo)的最大值。

    3) 通過反應(yīng)譜計(jì)算常用的組合方法,將各振型響應(yīng)最大值按一定方法組合來計(jì)算反應(yīng)最大值。

    通過反應(yīng)譜的計(jì)算可知,橋梁結(jié)構(gòu)在每個(gè)振型下反應(yīng)最大值具有一定的隨機(jī)性,反應(yīng)譜計(jì)算需考慮不同振型下最大值的組合方式。midas Civil有限元軟件中自帶4種反應(yīng)譜組合計(jì)算方法,分別為完整二次項(xiàng)組合的CQC法、平方和開方SRSS法、絕對值求和的ABS計(jì)算方法、將各振型下作用效應(yīng)直接求和的線性計(jì)算方法。采用midas Civil軟件中進(jìn)行反應(yīng)譜組合計(jì)算時(shí),中小跨度橋梁的串聯(lián)多自由度等體系周期相差較遠(yuǎn),故采用SRSS方法組合;需要考慮平移-扭轉(zhuǎn)耦連振動(dòng)等振型密集型的大跨度橋梁采用CQC方法組合。

    3.2 確定橋梁所需地震反應(yīng)譜

    該V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋址處地震基本烈度為VII度,設(shè)計(jì)地震分組為2組,場地類別為II類場地,水平向設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值為0.15g,設(shè)計(jì)特征周期為0.4 s,阻尼比0.05,采用多遇地震作用下設(shè)計(jì)反應(yīng)譜作為地震動(dòng)輸入,得到設(shè)計(jì)反應(yīng)譜函數(shù)曲線見圖3。計(jì)算時(shí)選取了結(jié)構(gòu)前100階振型,采用CQC法進(jìn)行振型疊加,地震動(dòng)3個(gè)方向的振型參與質(zhì)量之和均在94%以上,滿足結(jié)構(gòu)要求的計(jì)算精度。

    圖3 反應(yīng)譜函數(shù)曲線

    4 地震響應(yīng)分析

    為了更好地研究墩身傾角變化幅度對橋梁整體結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響,本文在不改變結(jié)構(gòu)其他條件的前提下,僅改變墩身傾角(斜腿中心線與豎向線交角),分別建立3個(gè)模型:模型1(墩身傾角為25°)、模型2(墩身傾角為35°)、模型3(墩身傾角為45°),對這3個(gè)模型進(jìn)行地震計(jì)算時(shí),荷載工況為縱向地震+橫向地震+50%的豎向地震[4],不考慮地震動(dòng)輸入的角度問題,對比墩身傾角變化對橋梁結(jié)構(gòu)地震作用下的位移和內(nèi)力的影響。

    4.1 墩身傾角變化對對橋梁結(jié)構(gòu)位移的影響

    由于結(jié)構(gòu)的對稱性,故選取關(guān)鍵截面時(shí)僅選取左半跨。通過對模型分析,在地震作用下,該橋各關(guān)鍵截面的縱向、橫向、豎向位移變化規(guī)律見表1~表3。

    表1 結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵截面的縱向位移 cm

    由表1可見,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁各關(guān)鍵截面和橋墩墩頂縱向位移變化不大,變化幅度不到1%。

    表2 結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵截面的橫向位移 cm

    由表2可見,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁各關(guān)鍵截面橫向位移呈增大趨勢,但變化幅度較小,不到2%;V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋橋墩墩頂橫向位移呈減小趨勢,變化幅度在3%左右。

    表3 結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵截面的豎向位移 cm

    由表3可見,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁各關(guān)鍵截面豎向位移基本呈減小趨勢,變化幅度在3.5%左右;V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋橋墩墩頂橫向位移呈增大趨勢,變化幅度在30%左右。

    綜合位移分析來看,墩身傾角從25°變化至45°,對V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋縱向和橫向位移影響較小,對豎向位移影響較大,且隨墩身傾角變化V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁各關(guān)鍵截面豎向位移基本上呈減小趨勢,橋墩墩頂橫向位移呈增大趨勢。因此,在此類V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)中墩身傾角度取值較大時(shí),可有效減小主梁的跨度,從而對該類V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁各關(guān)鍵截面的豎向位移有利。

    4.2 墩身傾角變化對橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響

    通過對有限元模型分析可知,在地震作用下,該V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋各關(guān)鍵截面的內(nèi)力變化規(guī)律見表4~表6。

    表4 結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵截面的軸力值 kN

    由表4可見,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁邊跨和中跨跨中截面處的軸力呈減小趨勢,變化幅度為5.5%左右,墩頂主梁截面處的軸力呈增大趨勢,其中,變化幅度為20%; V墩墩頂軸力呈減小趨勢,變化幅度均在14%左右,V墩底部軸力呈減小趨勢,變化幅度均為在6%左右。

    表5 結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵截面的剪力值 kN

    由表5可見,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁和墩頂主梁截面處剪力呈減小趨勢,變化幅度在30%左右,V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋邊跨和中跨跨中截面處的剪力變化幅度較小,不到2%;V墩墩頂和墩底處剪力呈增大趨勢,墩頂變化幅度為19%左右,V墩底部剪力幾乎不受影響。

    表6 結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵截面的彎矩值 kN·m

    由表6可見,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁各關(guān)鍵截面處彎矩呈減小趨勢,變化幅度在10%~15%之間;V墩墩頂彎矩呈增大趨勢,變化幅度在30%左右,V墩底部彎矩呈減小趨勢,但變化幅度不大,在2%左右。

    綜合內(nèi)力分析來看,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),對V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋0號塊處的主梁截面的軸力和剪力影響最大,墩身傾角度取值較大時(shí),對V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的主梁邊跨和中跨跨中的軸力最有利,對0號塊處的主梁截面的剪力最有利;對V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋V墩墩頂彎矩影響較大,墩身傾角角度取值較小時(shí),對V墩墩頂彎矩最有利。

    5 墩身傾角變化對不同跨徑橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響

    選取80 m+120 m+80 m跨徑進(jìn)行有限元分析,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V形墩傾角越大,上部結(jié)構(gòu)主梁的計(jì)算跨徑越小。不同V形墩傾角下主梁內(nèi)力變化值見表7。

    表7 結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵截面的彎矩值 kN·m

    由表7可見,墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁各關(guān)鍵截面處彎矩呈減小趨勢;V墩墩頂彎矩呈增大趨勢,V墩底部彎矩呈減小趨勢。各關(guān)鍵截面內(nèi)力變化幅度與主跨100 m跨徑的關(guān)鍵截面內(nèi)力變化幅度相差不大。

    6 結(jié)論

    1) 墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁各關(guān)鍵截面處的豎向位移基本呈減小趨勢,橋墩墩頂橫向位移呈增大趨勢,且墩身傾角變化對豎向位移影響較大。

    2) 墩身傾角從25°變化至45°時(shí),V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋墩頂主梁截面處的軸力呈增大趨勢,剪力呈減小趨勢,對0號塊處的主梁截面的軸力和剪力影響最大;隨墩身傾角變化,V墩墩頂彎矩呈增大趨勢,墩身傾角變化對V墩墩頂彎矩影響較大。

    3) 墩身傾角從25°變化至45°時(shí),對不同跨徑V腿預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋主梁內(nèi)力影響趨勢相同,對中跨跨中截面彎矩影響幅度隨著跨徑的增大而增大。

    因此,在進(jìn)行此類V腿墩橋梁抗震設(shè)計(jì)時(shí)需要從位移和內(nèi)力等方面綜合考慮墩身傾角變化對結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響,選取合理的墩身傾角以提高此類橋梁的抗震性能。

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