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    南海西部油田常規(guī)探井鉆井提速配套技術(shù)

    2018-12-20 03:49:26韓成韋龍貴陳浩東林四元許發(fā)賓
    石油鉆采工藝 2018年5期
    關(guān)鍵詞:探井井身機(jī)械鉆速

    韓成 韋龍貴 陳浩東 林四元 許發(fā)賓

    中海石油(中國(guó))有限公司湛江分公司

    南海西部油田探井分為高溫高壓探井、深水探井及常規(guī)探井,其中常規(guī)探井鉆遇地層溫度、壓力、水深相對(duì)較低,因而鉆井風(fēng)險(xiǎn)也相對(duì)較低,這也決定了海上常規(guī)探井作業(yè)需要更高的時(shí)效,更低作業(yè)成本[1-2]。南海西部油田常規(guī)探井主要集中在北部灣盆地及珠江口盆地,鉆遇地層復(fù)雜,北部灣盆地地層砂泥巖交替頻繁、地層傾角大、泥質(zhì)含量高、井眼易垮塌;珠江口盆地深部地層礫石含量高,地層研磨性強(qiáng)[3]。為持續(xù)提高常規(guī)探井的鉆井時(shí)效,經(jīng)過(guò)多年實(shí)踐與總結(jié),在難鉆地層使用扭沖工具提速、結(jié)合地層特征優(yōu)選個(gè)性化鉆頭、靈活使用非常規(guī)井身結(jié)構(gòu)、在高陡地層中使用垂直導(dǎo)向系統(tǒng)防斜打直以及優(yōu)化使用強(qiáng)封堵型水基鉆井液進(jìn)行防塌防漏等一系列技術(shù),現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果顯著,成功摸索出一套適用于南海西部常規(guī)探井鉆井提速技術(shù)及配套工藝,為類似探井鉆井作業(yè)提速提供參考。

    1 根據(jù)地層特征匹配個(gè)性化鉆頭

    南海西部油田珠江口盆地文昌區(qū)塊第三系珠海組和恩平組地層為砂泥巖不等厚互層,且含有4%~6%粒徑不等的礫石顆粒,可鉆性極差,研磨性強(qiáng)。前期常規(guī)PDC鉆頭抗研磨性較差,導(dǎo)致肩部切削齒磨損嚴(yán)重,破巖效率降低,珠海組、恩平組地層平均機(jī)械鉆速為10 m/h。為提高切削齒邊緣利用效率的角度,將鉆頭肩部高磨蝕區(qū)的固定PDC切削齒更換為360°旋轉(zhuǎn)切削齒,常規(guī)PDC鉆頭固定切削齒的切削面固定為某一部分,而旋轉(zhuǎn)切削齒是整個(gè)齒圓周,切削齒的轉(zhuǎn)動(dòng)使復(fù)合片具備更長(zhǎng)的切削邊緣,避免切削齒與巖石接觸部位產(chǎn)生嚴(yán)重的局部偏磨[4]。旋轉(zhuǎn)切削齒鉆頭在文昌區(qū)塊進(jìn)行了應(yīng)用,選取了鉆遇深度相當(dāng)、層位及巖性相似的兩口井進(jìn)行對(duì)比,見(jiàn)表1。

    表1 固定切削齒和旋轉(zhuǎn)切削齒鉆頭應(yīng)用效果對(duì)比Table 1 Comparison of application effect between fixed cutting teeth and rotary cutting bit

    由表1可知,研磨性中等偏強(qiáng)珠海組地層,旋轉(zhuǎn)切削齒PDC鉆頭機(jī)械鉆速22 m/h,固定切削齒PDC鉆頭機(jī)械鉆速15 m/h,研磨性極強(qiáng)恩平組地層,旋轉(zhuǎn)切削齒PDC鉆頭機(jī)械鉆速12 m/h,固定切削齒PDC鉆頭機(jī)械鉆速7 m/h,可見(jiàn)旋轉(zhuǎn)齒PDC鉆頭在文昌區(qū)塊硬地層中鉆進(jìn)能顯著提高機(jī)械鉆速。

    北部灣盆地定向井造斜及定向井段主要集中在下洋組及潿洲組地層。下洋組含砂礫巖,潿洲組上部地層砂泥互層,地層巖性交互頻繁,地層巖性復(fù)雜,非均質(zhì)性強(qiáng)。前期定向鉆井過(guò)程中使用PDC鉆頭配合螺桿鉆具時(shí)工具面易失穩(wěn),頻繁調(diào)整工具面會(huì)導(dǎo)致時(shí)效低。針對(duì)該地層使用了牙輪-PDC復(fù)合鉆頭,該鉆頭結(jié)合了牙輪鉆頭沖擊壓碎及PDC鉆頭連續(xù)切削的優(yōu)點(diǎn),尤其適用于軟硬交錯(cuò)的地層鉆進(jìn),降低鉆進(jìn)過(guò)程中振動(dòng),提高定向工具面的穩(wěn)定性[5-8]。WZ11-A井使用牙輪-PDC復(fù)合鉆頭配合螺桿鉆具進(jìn)行定向鉆進(jìn),鄰井WZ11-B井使用了常規(guī)PDC鉆頭配合旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆具進(jìn)行定向鉆進(jìn),如圖1所示為2口井定向鉆進(jìn)過(guò)程中的扭矩。由圖1可知,2口井鉆遇地層、井深、井斜角相差不大,使用牙輪-PDC復(fù)合鉆頭配合螺桿鉆具進(jìn)行定向鉆進(jìn)的扭矩波動(dòng)明顯低于常規(guī)PDC鉆頭配合旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆具,工具面更加平穩(wěn),鉆井時(shí)效得到一定程度的提高。

    圖1 不同定向組合方式鉆進(jìn)的扭矩Fig. 1 Torques of drilling with different directional BHAs

    2 難鉆地層使用扭沖工具提速

    南海西部油田地層復(fù)雜,非均質(zhì)性強(qiáng),前期鉆進(jìn)過(guò)程中PDC鉆頭受力不平衡,出現(xiàn)卡滑,機(jī)械鉆速低,且部分地層含礫,PDC鉆頭切削片易崩齒,一個(gè)井段需要更換多個(gè)鉆頭,鉆井效率低。針對(duì)這種情況,現(xiàn)場(chǎng)在PDC鉆頭上面安裝扭沖工具,旋轉(zhuǎn)鉆井過(guò)程中扭沖工具利用鉆井液驅(qū)動(dòng)內(nèi)部沖擊錘做反復(fù)的扭轉(zhuǎn)沖擊,將部分流體能量轉(zhuǎn)換成一定頻率、周向扭轉(zhuǎn)、沖擊型的井底機(jī)械破巖能量,并直接傳遞給鉆頭。這樣一方面能解決PDC鉆頭的卡滑問(wèn)題,提高從旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)到鉆頭的能量傳遞效率,同時(shí)保護(hù)鉆頭,另一方面,該裝置在PDC剪切破巖的基礎(chǔ)上增加了扭轉(zhuǎn)沖擊破巖方式,使PDC鉆頭的破巖能力更強(qiáng)[9]。

    南海西部油田多口常規(guī)探井使用了扭沖工具,以北部灣盆地烏石區(qū)塊幾口鄰井為例,扭沖工具應(yīng)用效果對(duì)比見(jiàn)表2,鉆進(jìn)過(guò)程中的井眼大小、排量、鉆壓、機(jī)械轉(zhuǎn)速、井深、鉆井液均保持相同。前期沒(méi)有使用扭沖工具,使用1顆鉆頭鉆完整個(gè)井段的機(jī)械鉆速只有26~28 m/h,為提高機(jī)械鉆速,頻繁更換鉆頭,一個(gè)井段最多使用了3顆鉆頭,機(jī)械鉆速提高到35~38 m/h。WS17-E井使用了扭沖工具后機(jī)械鉆速提高到49 m/h,且使用1顆鉆頭即完成本井段作業(yè),可見(jiàn)應(yīng)用扭沖工具提速效果顯著。

    表2 扭沖工具應(yīng)用效果對(duì)比Table 2 Comparison of application effect of torsional and flushing tools

    3 優(yōu)化非常規(guī)井身結(jié)構(gòu)

    南海西部常規(guī)探井井身結(jié)構(gòu)一般為?444.5 mm+ ?311.2 mm + ?215.9 mm 井眼,對(duì)應(yīng)下入 ?339.7 mm +?244.5 mm套管。為進(jìn)一步提高表層鉆井速度,使用?405.6 mm鉆頭替代?444.5 mm鉆頭,?405.6 mm井眼環(huán)空間隙小,相對(duì)于?444.5 mm井眼環(huán)空返速高,井眼清潔能力強(qiáng),利于表層深鉆。南海西部油田多口常規(guī)探井表層使用了?405.6 mm鉆頭替代常規(guī)?444.5 mm鉆頭鉆進(jìn)。如表3所示,在鉆遇地層及井深相同的情況下,WS23-A與WS23-B井?405.6 mm井眼平均機(jī)械鉆速超過(guò)80 m/h,顯著高于WS23-C與WS23-D井常規(guī)?444.5 mm井眼的機(jī)械鉆速,且加深了表層鉆進(jìn)深度。同樣部分井?444.5 mm井眼完鉆后,不使用常規(guī)?311.2 mm鉆頭進(jìn)行二開(kāi)作業(yè),直接使用?215.9 mm鉆頭進(jìn)行二開(kāi)鉆進(jìn)作業(yè)。使用小井眼機(jī)械鉆速對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表3。如表3所示,在鉆遇地層及井深相同的情況下,WZ14-A井?215.9 mm井眼機(jī)械鉆速達(dá)18.6 m/h,高于WZ14-B井、WZ14-C井?311.2 mm井眼機(jī)械鉆速,這種非常規(guī)井身結(jié)構(gòu)相對(duì)于常規(guī)井身結(jié)構(gòu)在一定程度上提高機(jī)械鉆速。

    表3 使用小井眼機(jī)械鉆速對(duì)比結(jié)果Table 3 Comparison of penetration rates of small holes

    另外,某些常規(guī)探井根據(jù)實(shí)鉆情況優(yōu)化井身結(jié)構(gòu),不下?244.5 mm套管直接進(jìn)行?215.9 mm鉆進(jìn)作業(yè),可顯著提高鉆井時(shí)效及建井周期。以北部灣烏石區(qū)塊WS11-A井為例,?311.2 mm井段實(shí)鉆過(guò)程中主要目的層油氣顯示不理想,取消測(cè)試計(jì)劃?,F(xiàn)場(chǎng)通過(guò)分析以往該區(qū)塊所鉆鄰井資料,該區(qū)塊?311.2 mm井段所鉆地層井壁穩(wěn)定,現(xiàn)場(chǎng)不下入?244.5 mm套管,直接進(jìn)行一開(kāi)?215.9 mm井眼鉆進(jìn),井身結(jié)構(gòu)如圖2所示;?215.9 mm井眼實(shí)鉆過(guò)程通過(guò)控制鉆井參數(shù),盡量減少上部鉆具對(duì)?311.2 mm井壁的撞擊與拍打,?215.9 mm井眼順利鉆進(jìn)至目的深度,該井工期從18.50 d縮短至13.25 d,可見(jiàn)通過(guò)靈活優(yōu)化井身結(jié)構(gòu),顯著提高了建井周期。

    圖2 WS11-A井優(yōu)化后的井身結(jié)構(gòu)Fig. 2 The optimized well profile of Well WS11-A

    4 高陡地層使用垂直導(dǎo)向系統(tǒng)防斜打直

    南海西部油田北部灣部分區(qū)塊地層傾角大,一般在20°左右,有的達(dá)到40°,而且?guī)r性多變,砂泥巖互層頻繁,在高陡構(gòu)造等復(fù)雜地層垂直鉆井過(guò)程中,井斜問(wèn)題一直是制約南海西部油田易斜地層鉆井作業(yè)。以往采用防斜打直鉆具組合,通過(guò)控制鉆壓來(lái)被動(dòng)地控制井斜;或者采用鉆井液馬達(dá)加MWD,通過(guò)不斷測(cè)斜及滑動(dòng)糾斜,這些方法機(jī)械鉆速得不到有效的提高。北部灣高陡地層嘗試使用垂直導(dǎo)向系統(tǒng)POWER-V進(jìn)行防斜打直,POWER-V儀器主要由電子控制部分和機(jī)械導(dǎo)向部分組成。POWER-V在井下工作后,電子控制部分的內(nèi)部傳感器(磁力儀和重力加速儀等)測(cè)量到井底的井斜和方位,與所測(cè)的工具面進(jìn)行比較,控制引鞋的方向,使機(jī)械導(dǎo)向部分的3個(gè)導(dǎo)向/推力塊在每個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)周期當(dāng)轉(zhuǎn)到上井壁(高邊)時(shí)在鉆井液液壓作用下伸出,作用于上井壁(高邊),改變鉆頭作用方向,切削下井壁(低邊),實(shí)現(xiàn)降斜的目的[10-11]。如圖3所示,針對(duì)?311.2 mm、?215.9 mm井眼大小,各自選取了2口鄰井對(duì)比了機(jī)械鉆速,由圖3可知,使用垂直導(dǎo)向系統(tǒng)后,機(jī)械鉆速顯著提高。

    5 使用強(qiáng)封堵型鉆井液防塌防漏

    南海西部北部灣盆地潿西南地區(qū)地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜,尤其是潿洲組潿二段和流沙港組流二段泥頁(yè)巖地層斷層多、地層破碎,微裂縫發(fā)育、水敏性強(qiáng),在鉆井過(guò)程中極易發(fā)生井壁坍塌、漏失,甚至發(fā)生卡鉆事故,為鉆井工程的雷區(qū),嚴(yán)重影響鉆探速度。開(kāi)發(fā)井一般使用PF-MOM油基鉆井液體系,但油基鉆井液成本高,不易及時(shí)發(fā)現(xiàn)油氣層,常規(guī)探井通過(guò)多年的研究與探索,形成了一套強(qiáng)封堵水基鉆井液體系及鉆井液作業(yè)經(jīng)驗(yàn)。針對(duì)潿二段巖性硬脆、易吸水碎裂和垮塌,引入成膜封堵劑LSF,配合使用強(qiáng)包被劑PLUS有效快速實(shí)現(xiàn)對(duì)微裂縫、微層理和破碎帶的封堵,提高膜效率,降低濾餅滲透率。進(jìn)而阻止壓力傳遞,達(dá)到有效支撐井壁,提高井壁穩(wěn)定性。室內(nèi)在120 ℃、3.5 MPa條件下測(cè)定油基鉆井液與強(qiáng)封堵水基鉆井液體系的HTHP濾失量,保留濾餅,并在相同條件下測(cè)定濾餅的白油滲透率及清水滲透率,以滲透率的大小來(lái)反應(yīng)鉆井液的封堵能力。

    實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表4所示,強(qiáng)抑制性水基鉆井液API濾失量及HTHP失水均較小,濾餅的滲透率與生產(chǎn)井使用的MOM油基鉆井液濾餅的滲透率相當(dāng),可減少濾液滲入微裂縫的深度,延長(zhǎng)鉆井液對(duì)井壁浸泡的垮塌周期。

    圖3 使用垂直導(dǎo)向系統(tǒng)與未使用垂直導(dǎo)向系統(tǒng)機(jī)械鉆速對(duì)比結(jié)果Fig. 3 Comparison of penetration rates between using and not using vertical guidance system

    6 整體應(yīng)用效果

    這些提速技術(shù)在南海西部百余口常規(guī)探井鉆井作業(yè)中得到應(yīng)用,作業(yè)范圍涵蓋南海西部北部灣盆地和珠江口盆地,建井生產(chǎn)時(shí)效持續(xù)提升,建井生產(chǎn)時(shí)效由88 %提高到98 %,平均機(jī)械鉆速由24 m/h提高到40 m/h。

    7 結(jié)論

    (1)對(duì)于深部難鉆地層,旋轉(zhuǎn)齒PDC鉆頭可避免切削齒與地層之間局部偏磨提高機(jī)械鉆速;對(duì)于軟硬交互頻繁地層,牙輪-PDC鉆頭可降低鉆進(jìn)過(guò)程中振動(dòng)而提高機(jī)械鉆速;扭沖工具在PDC剪切破巖的基礎(chǔ)上增加扭轉(zhuǎn)沖擊破巖方式提高機(jī)械鉆速。

    表4 強(qiáng)封堵水基鉆井液與PF-MOM油基鉆井液性能對(duì)比Table 4 Performance comparison between plugging water based drilling fluid and PF-MOM oil based drilling fluid

    (2)優(yōu)化非常規(guī)井身結(jié)構(gòu)、高陡地層直井鉆進(jìn)通過(guò)使用垂直導(dǎo)向系統(tǒng)防斜打直、在容易發(fā)生井壁坍塌、漏失的地層使用強(qiáng)抑制、強(qiáng)封堵型鉆井液防塌防漏均能顯著提高常規(guī)探井鉆井時(shí)效。

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