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    壁面溫度對油滴撞壁鋪展的影響

    2018-12-10 13:53:32張亞魯胡玉平李國祥
    內(nèi)燃機與動力裝置 2018年5期
    關(guān)鍵詞:油滴表面張力黏性

    張亞魯,胡玉平,李國祥

    (山東大學(xué) 能源與動力工程學(xué)院,山東 濟南 250061)

    在日常生活和工程應(yīng)用中,存在許多液滴撞擊壁面的行為,例如噴霧冷卻、噴霧潤滑、噴霧燃燒和撞擊分離等。寒冷地區(qū)冬季溫度較低,發(fā)動機中的油滴不可避免地撞擊到低溫壁面上,尤其是在發(fā)動機冷起動時,油溫與壁面溫度都比較低,此時的液滴撞擊鋪展特性會直接影響到發(fā)動機的工作效率和排放[1-3]。研究液滴撞擊冷壁面的鋪展規(guī)律,對于噴霧控制技術(shù)有重要意義,還可為改善發(fā)動機冷起動時燃燒、潤滑和油氣分離提供重要的參考。

    液滴撞壁屬于強瞬態(tài)、非線性的過程,涉及到兩相流、傳熱學(xué)等多個學(xué)科,液滴的初始狀態(tài)、物性參數(shù)和壁面特征對于撞擊后的特征都會產(chǎn)生影響[4]。液滴撞壁時多為液滴群撞擊壁面,液滴群中的液滴尺寸、速度不完全相同,不易研究其撞壁特征,通常將單個液滴作為對象進行研究,然后應(yīng)用到撞壁現(xiàn)象中去。國內(nèi)外學(xué)者對于單液滴撞擊壁面現(xiàn)象通過理論分析、試驗、數(shù)值模擬方法做了大量研究。Bai等[5]通過試驗將液滴撞擊壁面后的狀態(tài)分為黏附、鋪展、反彈和飛濺;Kai等[6]指出壁面粗糙度是導(dǎo)致液滴撞擊發(fā)生反彈和飛濺的重要因素;Pasandideh-Fard等[7]利用VOF方法,以試驗獲得的動態(tài)接觸角作為邊界條件進行液滴撞壁模擬,獲得了比較準(zhǔn)確的鋪展結(jié)果;施明恒[8]分析了液滴撞擊加熱壁面時可能發(fā)生的換熱類型,并通過理論分析給出了換熱量的求解;張京濤[9]分析了液滴撞擊加熱壁面時,壁面溫度、撞擊速度、液滴直徑、接觸角等對液滴鋪展系數(shù)和蒸發(fā)換熱的影響。

    國內(nèi)外對于液滴撞擊壁面的換熱研究主要集中在撞擊加熱壁面,對于液滴撞擊冷壁面的研究較少,而且主要集中為水滴撞擊過冷壁面的結(jié)冰研究,對于油滴這種黏度隨溫度變化大、撞擊冷壁面后未發(fā)生相變的鋪展研究還不成熟。本文中采用通過試驗驗證的Level Set與VOF耦合(coupled level set and volume of fluid,CLSVOF)的方法建立單液滴撞擊冷壁面的數(shù)值模型,觀察油滴撞擊冷壁面內(nèi)部的微觀特征,研究壁面溫度對于液滴鋪展的影響。

    1 數(shù)值分析模型與試驗裝置

    1.1 數(shù)值分析模型

    數(shù)值模擬可以觀察到液滴撞擊壁面過程中試驗手段無法觀測的內(nèi)部微觀特征。本文中采用CLSVOF方法建立單液滴撞壁數(shù)值模型,CLSVOF法可以有效解決傳統(tǒng)VOF方法中相界面的法向及曲率計算精度不夠的問題,實現(xiàn)相界面的精確追蹤[10]。

    當(dāng)液滴正面撞擊壁面時,認(rèn)為撞擊特征為三維軸對稱,所以計算采用二維軸對稱模型來進行簡化。計算區(qū)域為6 mm×4 mm,采用0.05 mm網(wǎng)格,在液滴鋪展區(qū)域進行加密,網(wǎng)格尺寸為0.025 mm。計算時間步長為1×10-7s。計算模型及邊界條件如圖1所示。圖中y軸表示模型三維對稱軸,r軸表示壁面邊界。

    圖1 計算模型邊界

    計算采用液滴材料為殼牌機油CI5W30,輸入不同溫度下的機油物性參數(shù);壁面材料為不銹鋼,粗糙度為1 μm,無滑移壁面;機油與壁面采用靜態(tài)接觸角,通過試驗觀測為40°;機油與空氣的表面張力系數(shù)通過試驗測得為0.039 N/m;液滴垂直撞擊壁面。

    1.2 模型驗證

    搭建液滴撞壁試驗臺架,如圖2所示。通過液滴下落高度控制液滴速度,針頭尺寸改變液滴直徑,直徑的具體數(shù)值通過高速攝像儀的像素分析法確定??刂苾σ翰塾偷螠囟?83 K,不銹鋼與環(huán)境溫度約為303 K。圖3為液滴溫度383 K,壁面溫度303 K,液滴直徑2.378 mm,液滴速度1.49 m/s時,有無換熱模型與試驗結(jié)果的對比,可以發(fā)現(xiàn),數(shù)值模型可以比較接近地對試驗進行模擬。

    圖2 試驗裝置 圖3 數(shù)值模型與實驗對比

    2 數(shù)值計算結(jié)果分析

    2.1 壁面溫度對鋪展的影響

    圖4 油滴撞擊不同溫度的壁面

    為研究壁面溫度對于液滴鋪展的影響,將溫度T=383 K、直徑D0=2.378 mm的機油液滴以速度U0=1.49 m/s撞擊不同壁面溫度的不銹鋼壁面,壁面周圍的環(huán)境溫度等于壁面溫度。用鋪展系數(shù)f(f=DS/D0,DS為液滴鋪展直徑)來反映液滴鋪展直徑的變化。液滴鋪展系數(shù)隨時間的變化如圖4所示。

    由圖4可以看出,在撞擊鋪展初期,不同壁面溫度下的油滴的鋪展系數(shù)幾乎相同。這是因為撞擊初期,油滴與壁面之間的接觸面積較小,導(dǎo)致油滴與壁面之間的換熱量較小,所以壁面溫度對其鋪展影響較小。

    隨著時間的增加,不同壁面溫度下油滴的鋪展系數(shù)產(chǎn)生差異。溫度較低時,油滴的鋪展變得稍微緩慢。這種緩慢通過兩方面體現(xiàn):一方面,壁面溫度較低時,鋪展系數(shù)增加速度降低;另一方面,低溫時到達(dá)最大鋪展系數(shù)的時間增加。同時,隨著壁面溫度的降低,油滴的最大鋪展系數(shù)呈減小的趨勢。

    2.2 撞擊能量理論分析

    為了研究壁面溫度對液滴撞壁鋪展的影響,從能量方面進行分析。液滴撞壁可以假設(shè)為不可壓縮黏性流體的撞擊過程,由于撞擊低溫壁面,撞擊時間較短,撞擊過程中不發(fā)生油滴的蒸發(fā),即不存在質(zhì)量變化,撞擊前后遵循能量守恒原則。撞擊前的能量包括液滴的重力勢能EP1、表面能ES1和動能EV1;撞擊后的能量包括液滴的重力勢能EP2、表面能ES2和動能EV2;撞擊過程中伴隨著流體的耗散能W和熱量交換Q。其中,熱量交換Q是通過改變液滴溫度,從而改變液滴物性參數(shù)來間接影響液滴鋪展,所以,液滴鋪展的能量守恒方程可以表達(dá)為:

    EP1+ES1+EV1=EP2+ES2+EV2+W,

    (1)

    (2)

    (3)

    (4)

    (5)

    式中:ρ為液滴黏度;σ為液滴的表面張力系數(shù);h為到達(dá)最大鋪展時的液膜高度;當(dāng)液滴到達(dá)最大鋪展直徑時,認(rèn)為液滴的軸向和徑向速度分量均近似為0,故EV2=0;ES2為表面能,可以分為液滴表面能ESL和液固界面表面能ESP。液滴達(dá)到最大鋪展時的形狀呈圓盤狀。液滴表面張力系數(shù)跟液固張力系數(shù)之間滿足Young方程,總表面能可以表示為[11]:

    (6)

    式中:Dmax為液滴最大鋪展直徑;σT為最大鋪展時溫度下的表面張力系數(shù);θ為液滴與壁面的靜態(tài)接觸角。

    液滴撞壁過程中的耗散能可以分為前驅(qū)膜耗散、三相接觸線耗散和黏性耗散。其中,前驅(qū)膜耗散跟三相接觸線耗散相對小,可以忽略,所以耗散能可以表示為黏性耗散能[12]:

    (7)

    式中,tc為液滴到達(dá)最大鋪展直徑所需要的時間,黏性因子φ表示為[12]:

    (8)

    當(dāng)壁面溫度不同時,液滴撞擊后的溫度分布也不相同,溫度的變化導(dǎo)致液滴某些物性參數(shù)產(chǎn)生變化。對于能量方程中涉及到的參數(shù),密度變化比例很小,可以認(rèn)為不變,表面張力系數(shù)、黏性因子φ會產(chǎn)生較大變化,最終影響到液滴鋪展?fàn)顟B(tài)。

    2.3 壁面溫度影響液滴鋪展的機理

    當(dāng)油滴撞擊不同溫度的壁面時,油滴的表面張力系數(shù)、黏性因子φ中的速度梯度項跟動力黏度項對液滴鋪展產(chǎn)生影響。不同壁面溫度液滴鋪展溫度場見圖5(圖中數(shù)據(jù)框數(shù)據(jù)為溫度,單位K)。

    a)壁面溫度343 K b)壁面溫度263 K圖5 不同壁面溫度液滴鋪展溫度場

    通過圖5可以看出,當(dāng)壁面溫度越低時,油滴的整體溫度越低。其中,接近壁面的液膜溫度降低明顯,液滴主體部分溫度變化降低較小。主要是因為液滴撞擊時間較短,液膜與壁面間的換熱系數(shù)較大;主體部分溫度的降低主要是因為液滴與環(huán)境發(fā)生換熱,換熱系數(shù)較小。

    對于能量方程中的表面張力系數(shù)σT,壁面溫度越低時,σT越小,有利于油滴發(fā)生鋪展。但是σT的變化比較小,對鋪展的影響較小,表面張力系數(shù)在0~110 ℃之間隨溫度變化關(guān)系可以表示為式(9)。

    σT=0.04167-0.33×10-4T,

    (9)

    圖6 無粘溫特性時撞擊不同溫度壁面

    式中:T為溫度,℃。

    為了研究油滴在撞擊溫度較低的壁面時,黏性因子φ中速度梯度項跟動力黏度項對液滴鋪展直徑影響的關(guān)鍵因子,利用仿真方法,假設(shè)機油的黏度隨著溫度的變化不發(fā)生改變。將溫度T=383 K、直徑D0=2.378 mm的機油液滴以速度U0=1.49 m/s撞擊不同壁面溫度的不銹鋼壁面。液滴撞擊不同溫度壁面后的鋪展系數(shù)隨時間變化如圖6所示。由圖可知,當(dāng)假設(shè)機油黏度不變時,在液滴鋪展前期,不同壁面溫度下的油滴鋪展幾乎相同;但是在鋪展后期,壁面溫度越低,其最大鋪展系數(shù)越大。

    圖7所示不同壁面溫度相同時刻液滴的速度場(圖中數(shù)據(jù)框數(shù)據(jù)為速度,單位為m/s)。

    a)壁面溫度263 K b)壁面溫度343 K圖7 不同壁面溫度1 ms時液滴鋪展速度場

    如圖7所示,壁面溫度為263和343 K時,2種溫度下的速度場趨勢分布基本相同,但是343 K溫度下的溫度場數(shù)值略大于263 K的,即相同時刻液滴的速度場梯度263 K的略大于343 K的。這說明壁面溫度降低,油滴撞擊過程中接近壁面的液膜溫度越低,會導(dǎo)致速度梯度越小,黏性耗散因子φ越小,黏性耗散能越小。由于撞擊過程中,靠近壁面的液膜溫度發(fā)生明顯變化,液滴鋪展的黏性邊界層是產(chǎn)生黏性耗散的主要區(qū)域[11],所以速度梯度影響較大。

    圖8 有無粘溫特性2種情況對比

    將機油液滴有無黏溫特性2種情況進行對比,如圖8所示。通過對比其鋪展系數(shù),可以發(fā)現(xiàn)2種情況隨著壁面溫度的降低呈現(xiàn)相反的趨勢。這主要是當(dāng)機油液滴有黏溫特性時,隨著壁面溫度的降低,靠近壁面的液膜溫度大幅降低,導(dǎo)致液膜的動力黏度μ大幅增加,雖然溫度降低導(dǎo)致速度梯度的降低,但是動力黏度的增加對黏性耗散因子φ的影響更大,最終φ增加,黏性耗散增加,液滴用于鋪展能量減小,最大鋪展系數(shù)減小。同時,由于液滴溫度為383 K,當(dāng)壁面溫度為383 K時,液滴溫度不發(fā)生變化,所以油滴有無黏溫特性對其鋪展沒有影響。

    3 結(jié)論

    1)壁面溫度通過影響油滴的表面張力系數(shù)、黏性因子中的動力黏度和速度梯度項對油滴的鋪展結(jié)果產(chǎn)生影響。

    2)壁面溫度越低,油滴溫度越低,最大鋪展時表面張力系數(shù)越小,越利于鋪展。

    3)壁面溫度降低,油滴鋪展速度梯度減小,利于油滴鋪展;油滴的動力黏度增加,不利于鋪展。

    4)動力黏度對鋪展的影響大于速度梯度跟表面張力系數(shù),最終油滴最大鋪展系數(shù)隨壁面溫度降低而減小。

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