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    35CrMoA抽油桿失效原因分析

    2018-12-05 02:02:22張旺寧劉西西呂慶鋼姬丙寅史交齊
    石油工業(yè)技術監(jiān)督 2018年10期
    關鍵詞:油桿斷口形貌

    張旺寧,王 磊,劉西西,劉 彥,呂慶鋼,姬丙寅,史交齊

    1.中國石油長慶油田分公司工程技術管理部 (陜西 西安 710000)

    2.中國石化西北油田分公司物資供應管理中心 (新疆 輪臺 841600)

    3.西安三維應力工程技術有限公司 (陜西 西安 710075)

    隨著油田開發(fā)進入高含水期[1],許多油井由自噴式油井轉(zhuǎn)為機械采油井,而機械采油井中有桿泵采油方式占90%以上,抽油桿是有桿泵采油系統(tǒng)中的重要組成部分[2]。由于抽油桿長期承受交變載荷的作用[3],加之井內(nèi)液體腐蝕[4]、作業(yè)施工起下桿柱等原因,從而造成抽油桿失效[5]。如果抽油桿發(fā)生斷裂,就需要進行打撈、更換抽油桿的修井作業(yè),不僅影響油井的原油產(chǎn)量,而且還將增加油井作業(yè)費用,使采油成本上升。

    因此對失效抽油桿進行失效原因分析[6],對防止失效事故的發(fā)生,進一步提高抽油桿服役的安全可靠性意義重大。

    1 抽油桿概況

    某井機抽油桿柱自下而上為:柱塞+25.4 mm(1″)抽油桿2根+變絲+22.22mm(7/8″)抽油桿1206m+變絲+25.4mm(1″)抽油桿562m+調(diào)整短節(jié)+25.4 mm(1″)抽油桿2根+Φ38 mm光桿。泵型為CYB-70/32(5級間隙長沖程),泵深為1 800 m,泵常數(shù)為4.37,工作制度為4.2×3次/min,泵排量為55.06 m3,配套抽油機為16型抽油機,抽汲混合液黏度為1 600 mPa.s,理論安全最大抽深為1 600 m,22.22 mm(7/8″)應力范圍比為98.6%,25.4 mm(1″)應力范圍比為94.8%,調(diào)防沖距為0.4 m。

    該抽油桿2017年1月19日首次入井,2018年1月4日發(fā)生斷桿事故,斷裂位置距井口640 m,運行壽命350d。該井于2017年12月13日計量分離器出口監(jiān)測硫化氫濃度為33 997.22 mg/m3。

    通過對現(xiàn)場取回來的失效抽油桿樣品進行宏觀形貌、化學成分、金相組織、力學性能、斷口腐蝕產(chǎn)物及載荷分析,找出該抽油桿失效形式及原因。

    2 試驗結(jié)果與分析

    2.1 宏觀形貌

    圖1為斷裂抽油桿的宏觀形貌,可以看出斷裂位置距離卸荷槽為196 mm,臺肩有多處磨損痕跡,扳手方和桿體有較多縱向和橫向機械損傷痕跡。斷口形貌如圖2所示,斷口有明顯的3個區(qū)域,分別是疲勞源區(qū)、疲勞裂紋擴展區(qū)和最后瞬斷區(qū)[7]。裂紋擴展前期斷面較為平整,擴展后期斷面變得越來越粗糙,最后瞬斷區(qū)形成45°剪切唇[8],且裂紋起源于外表面腐蝕坑處。此外,從斷口還可以看到,瞬斷區(qū)環(huán)向約占外圓周長的2/3,瞬斷區(qū)面積約占斷口橫截面的1/4。

    圖1 斷裂抽油桿宏觀形貌

    圖2 斷口宏觀形貌

    2.2 化學成分

    斷裂抽油桿化學成分測試結(jié)果及標準要求見表1。從表1可以看出,35CrMoA抽油桿中各元素化學成分符合GB/T 26075—2010標準的要求。

    2.3 金相組織

    斷裂抽油桿斷口附近顯微組織如圖3(a)、(b)所示,組織為回火索氏體+少量鐵素體。斷裂抽油桿的夾雜物形貌如圖3(c)所示,夾雜物等級見表2,可知夾雜物等級較低。

    2.4 力學性能

    對斷裂抽油桿進行洛氏硬度測試,測試結(jié)果見表3,測試點分布見圖4。從表3可知,桿體心部洛氏硬度值(34.9HRC)較低,遠離心部靠近邊緣的洛氏硬度值(平均值為35.3 HRC)較高。

    對斷裂抽油桿的沖擊和拉伸性能分別進行檢測,檢測結(jié)果見表4和表5。由檢測結(jié)果可以看出沖擊和拉伸性能均符合SY/T 5029—2013標準要求。

    2.5 斷口分析

    裂紋源附近形貌如圖5所示。從圖5(a)可以看到,斷桿外表面尤其裂紋源所在軸向截面腐蝕最為嚴重;從圖5(b)可以看到,裂紋擴展區(qū)有貝紋線[9],符合疲勞斷口特征;從圖 5(c)~(e)可以看出,放射狀臺階區(qū)及河流花樣的解理斷裂平臺,說明抽油桿的斷裂為脆性解理斷裂。此外,還可以看出斷口表面有泥狀花樣、發(fā)紋(微裂紋),符合應力腐蝕斷口特征。

    表1 斷裂抽油桿化學成分分析結(jié)果 /%

    表2 斷裂抽油桿夾雜物評定結(jié)果

    表3 斷裂抽油桿洛氏硬度測試結(jié)果 /HRC

    圖3 斷裂抽油桿金相組織

    表4 斷裂抽油桿沖擊試驗結(jié)果

    圖4 硬度測試示意圖

    圖5 斷口表面能譜分析(SEM)形貌

    對裂紋源腐蝕坑底、裂紋源附近及遠離裂紋源斷口表面腐蝕產(chǎn)物進行能譜分析,分析結(jié)果見表6。能譜分析結(jié)果表明,裂紋源腐蝕坑底、裂紋源附近腐蝕產(chǎn)物中S元素(或O元素)含量很高,且明顯高于遠離裂紋源斷口表面。

    對斷裂抽油桿失效斷口腐蝕產(chǎn)物進行了X射線衍射(XRD)分析,分析結(jié)果見圖6和表7,XRD分析結(jié)果表明,失效斷口的腐蝕產(chǎn)物中存在FeS和FeCO3等腐蝕產(chǎn)物。

    3 斷裂原因綜合分析

    3.1 材料理化性能

    根據(jù)對失效桿樣品的化學分析、力學性能和金相組織等性能檢測與分析,未發(fā)現(xiàn)超標項目,其結(jié)果均符合供貨質(zhì)量保證書和相關標準要求,所以材料性能不是造成此次失效事故的主要原因。

    3.2 抽油桿斷裂失效原因

    圖6 腐蝕產(chǎn)物XRD圖譜

    表5 斷裂抽油桿拉伸試驗結(jié)果

    表6 腐蝕產(chǎn)物能譜分析結(jié)果 /%

    從失效試樣外觀形貌來看,抽油桿桿體表面有大量呈隨機排列的腐蝕坑。從斷口宏觀形貌來看,斷口區(qū)域分為疲勞源區(qū)、疲勞裂紋擴展區(qū)和最后瞬斷區(qū)。裂紋擴展前期斷面較為平整,擴展后期斷面較粗糙,最后瞬斷區(qū)形成45°剪切唇,且裂紋起源于外表面腐蝕坑處。從微觀形貌看,裂紋擴展區(qū)有貝紋線特征,具有疲勞特征,放射狀臺階區(qū)及河流花樣的解理斷裂平臺,斷口表面有泥狀花樣、發(fā)紋(微裂紋),具有應力腐蝕斷口特征,因此推斷該抽油桿斷裂失效原因為腐蝕疲勞斷裂。

    從腐蝕產(chǎn)物看,裂紋源腐蝕坑底、裂紋源附近腐蝕產(chǎn)物中S元素(或O元素)含量很高,且明顯高于遠離裂紋源斷口表面。失效斷口腐蝕產(chǎn)物XRD分析表明,失效桿的腐蝕產(chǎn)物中存在FeS、FeCO3和Fe2O3等,所以腐蝕與S元素有關。至于有無其他腐蝕類型(如CO2、O元素腐蝕等),由于現(xiàn)場提供的資料有限,目前無法確認或排除,如果井液中含有這些腐蝕介質(zhì),不排除多種腐蝕方式綜合作用誘發(fā)的點腐蝕。

    從失效機理來看,抽油桿表面保護層(防銹漆、噴丸層等)破壞處首先發(fā)生腐蝕,并形成深淺不一的腐蝕坑,在拉-拉交變載荷作用下,從最深的腐蝕坑底起裂并擴展,最終導致抽油桿發(fā)生斷裂。

    3.3 引起腐蝕疲勞斷裂的主要因素

    3.3.1 材質(zhì)因素

    圖7 斷桿前功圖

    材質(zhì)因素是造成抽油桿斷裂事故頻發(fā)的本質(zhì)原因,材質(zhì)選擇的正確與否,對抽油桿斷裂至關重要。根據(jù)已有的研究表明,30CrMoA的力學性能和疲勞壽命均優(yōu)于35CrMoA,2種抽油桿中30CrMoA的綜合性能更優(yōu)。本次失效的抽油桿材質(zhì)為35CrMoA,相較30CrMoA疲勞性能較差。

    3.3.2 腐蝕因素

    根據(jù)提供的資料,2015年4月1日該井開始注水,2017年2月3日開始第1輪次的注氣,9月開始第2輪次注氣,注入水和注入氣過程中均存在氧。且該井于2017年12月13日計量分離器出口監(jiān)測硫化氫濃度為33 997.22 mg/m3,井液中H2S含量較高,斷口能譜分析證實腐蝕產(chǎn)物中含有較高的S元素和O元素,斷口腐蝕產(chǎn)物XRD分析證實存在FeS、Fe2O3等,表明抽油桿受到H2S、O元素等綜合腐蝕作用。

    3.3.3 載荷因素

    該井泵掛較深(1 800 m),稠油黏度較高,因此桿柱自重及摩阻均較大,如圖7所示。功圖顯示抽油桿承受拉-拉交變載荷,桿斷前2 d的沖程為4.3 m,最大載荷為140.0 kN,最小載荷為37.0 kN,交變載荷為103 kN,上、下沖程曲線波動較大。表明抽油桿在承受拉-拉循環(huán)載荷的同時,還承受振動載荷,振動載荷一方面增加了抽油桿的循環(huán)周次,另一方面增大了抽油桿承受的載荷,導致抽油桿疲勞壽命大大縮短。

    4 結(jié)論與建議

    1)本次抽油桿斷裂失效事故的主要原因是腐蝕疲勞。

    2)在井液的腐蝕作用下,抽油桿表面保護層(防銹漆、噴丸層等)破壞處首先發(fā)生腐蝕,并形成深淺不一的腐蝕坑,在拉-拉交變載荷作用下,從最深的腐蝕坑底起裂并擴展,最終導致抽油桿發(fā)生斷裂。其斷裂失效事故的主要原因是腐蝕疲勞,為了防止事故的再次發(fā)生,建議采用抗腐蝕性能較好的30CrMoA替代目前的35CrMoA材質(zhì)。

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