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    海域重復(fù)采動條件下覆巖破壞規(guī)律分析與研究

    2018-12-05 08:22:36周心剛
    山東煤炭科技 2018年1期
    關(guān)鍵詞:導(dǎo)水覆巖泥巖

    周心剛

    (山東能源龍礦集團(tuán),山東 龍口 265700)

    龍礦集團(tuán)北皂煤礦海域一采區(qū)H1105工作面東為SF-20斷層及一二采區(qū)邊界線、西為-350m回風(fēng)巷、-350m皮帶巷,南為設(shè)計H1104面,北為設(shè)計1106面。工作面下方距離18m為已開采的煤2層H2107、H2108采空區(qū),煤2采厚約4m。H1105工作面在下伏煤2開采的基礎(chǔ)上采用上行開采的方式,主采煤1油2層,設(shè)計傾斜長171.5m,走向長1070m,采用綜采工藝,采高為4m。結(jié)合《煤礦防治水規(guī)定》對水體下采煤后覆巖垮落帶、導(dǎo)水裂縫帶高度計算要求,采用數(shù)值模擬法(FLAC有限元及UDEC離散元數(shù)值模擬方法)、相似材料模擬手段,綜合研究海域上行重復(fù)開采條件下覆巖破壞規(guī)律,為工作面安全開采上限的確定及安全性論證等提供重要依據(jù)。

    1 FLAC3D數(shù)值模擬

    1.1 地層模型概化

    采用數(shù)值模擬評價的好處就是能夠處理復(fù)雜條件下的巖石力學(xué)行為,通過適當(dāng)?shù)牧W(xué)模型、足夠的網(wǎng)格精度以及適合的求解方法,就能得到較為準(zhǔn)確的結(jié)果。根據(jù)概化的研究區(qū)地層情況,對H1105工作面頂?shù)装宓貙舆M(jìn)行工程地質(zhì)分組,以便建立進(jìn)行數(shù)值模擬的地層模型,見圖1所示。

    圖1 概化的地層結(jié)構(gòu)

    采用基于連續(xù)介質(zhì)的FLAC3D數(shù)值模擬軟件對煤層采后產(chǎn)生的導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育情況進(jìn)行模擬。各工程地質(zhì)類型(層組)的物理力學(xué)性質(zhì)由巖塊性質(zhì)、結(jié)構(gòu)面、軟弱夾層及各巖層物理力學(xué)性質(zhì)等綜合決定,通過已有鉆孔室內(nèi)試驗的抗壓強(qiáng)度數(shù)據(jù),利用Hock-Brown準(zhǔn)則估算修正巖體抗拉強(qiáng)度參數(shù),再根據(jù)各工程地質(zhì)類型(層組)組合情況,參考以往經(jīng)驗確定數(shù)值模擬所需的物理力學(xué)參數(shù),最終確定選取表1參數(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬計算。材料屈服破壞準(zhǔn)則采用莫爾-庫倫準(zhǔn)則。

    表1 模型中采用的巖體力學(xué)參數(shù)

    建立的地層模型尺寸為800m×300m×201.5m(走向×傾向×厚度),地層平均傾角為6°,模型底部為固定位移邊界,四周為簡支邊界,在基巖泥巖、鈣質(zhì)泥巖組的上頂界面施加第四系厚度以及海水深度的自重應(yīng)力。

    建立的模型共有149391個節(jié)點(diǎn),857769個單元。將各地層的自重應(yīng)力以及上覆荷載作為初始地應(yīng)力按梯度加載到模型各個節(jié)點(diǎn)上,計算平衡后,按照先煤2后煤1油2的上行順序?qū)γ簩臃謩e進(jìn)行開采,每次開采步距為50m,設(shè)置收斂標(biāo)準(zhǔn)并計算平衡后,再進(jìn)行下一步開采,每層煤各開采12個周期步距,共計24個步距。開采各煤層過程中,煤層覆巖塑性破壞情況和最大最小主應(yīng)力場分布情況如下所示。

    1.2 煤2開采過程中覆巖破壞情況

    當(dāng)煤2中的工作面完全開采結(jié)束后,塑性破壞已經(jīng)發(fā)育至泥巖、泥灰?guī)r組,約57m,除此之外,開采步距兩幫處的頂?shù)装迤茐某潭让黠@強(qiáng)于其他位置。

    1.3 考慮開采影響的煤1油2覆巖破壞情況

    當(dāng)煤1油2中的工作面完全開采結(jié)束后,塑性破壞已經(jīng)發(fā)育至泥巖、鈣質(zhì)泥巖組,約73m。

    1.4 導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度綜合分析

    煤1油2和煤2開采結(jié)束后,圍巖中的塑性破壞區(qū)域如圖2所示,分別選取模型中部的走向截面和傾向截面,其塑性破壞在地層線框網(wǎng)格的透視圖如圖3所示。

    圖2 煤層頂板塑性破壞區(qū)域線框透視圖

    圖3 煤層頂板塑性破壞區(qū)域的走向、傾向截面線框透視圖

    根據(jù)模擬計算的塑性破壞結(jié)果,隨著煤層的不斷采出,煤層覆巖塑性區(qū)的高度也逐漸升高。根據(jù)開采循環(huán)的數(shù)值模擬結(jié)果,計算不同階段工作面中部覆巖塑性區(qū)的發(fā)育高度,繪制推進(jìn)距離與塑性區(qū)高度的關(guān)系曲線,見圖4所示。

    結(jié)合以上各個階段塑性破壞圖以及圖4,可以發(fā)現(xiàn),隨著工作面推進(jìn)長度的不斷增加,覆巖產(chǎn)生的塑性破壞區(qū)的高度也呈階梯狀增高。在模擬的工作面條件下:單獨(dú)開采煤2時,工作面中部覆巖塑性破壞區(qū)的發(fā)育高度最終穩(wěn)定在了57.6m,此時已經(jīng)到達(dá)泥巖、泥灰?guī)r組;當(dāng)上行開采煤1油2時,導(dǎo)水裂縫帶的上界會進(jìn)一步向上發(fā)育,工作面中部覆巖產(chǎn)生的塑性破壞區(qū)的上界距離煤1油2頂板51.6m,此時導(dǎo)水裂縫帶已經(jīng)進(jìn)入泥巖、鈣質(zhì)泥巖組。

    圖4 導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度與推進(jìn)距離的關(guān)系

    2 UDEC數(shù)值模擬

    2.1 模型的設(shè)計及參數(shù)選取

    在采用FLAC3D模擬的基礎(chǔ)上,再次選取UDEC4.0離散元程序建立數(shù)值模擬模型,對比分析相同開采條件下H1105工作面覆巖破壞規(guī)律,重點(diǎn)模擬已開采的煤2層H2107、H2108采空區(qū)上部18m的H1105工作面煤層開采過程中的覆巖疊加移動變形規(guī)律進(jìn)行分析,包括煤2層和煤1油2層分別開采過程中的覆巖的裂隙破壞結(jié)構(gòu)圖、塑性區(qū)圖、位移云圖和應(yīng)力云圖,以獲取煤層開采過程中巖體內(nèi)部應(yīng)力的變化情況及覆巖的疊加移動與破壞過程。

    2.2 模型的建立

    結(jié)合H1105工作面的開采條件、地質(zhì)及水文地質(zhì)條件,選取二維計算模型的長×高分別800m×280m,可以同時模擬開采過程中覆巖破壞以及地表的移動變化情況。巖層從上到下依次是:鈣質(zhì)泥巖、泥灰?guī)r、炭質(zhì)泥巖、含油泥巖、煤1油2、含油泥巖、煤2、砂巖和中砂巖,巖層傾角6°近似水平煤層,其中煤1油2厚4m,煤2厚4m。

    數(shù)值模擬模型的邊界條件為:(1)模型左右兩端邊界的水平位移為零;(2)模型底部邊界的水平位移和垂直位移均為零;(3)模型的頂部是自由邊界。

    根據(jù)計算,模型頂部施加的豎直荷載為8.64MPa。模型僅受到重力作用的影響,重力加速度設(shè)定為9.81m/s2。

    模型力學(xué)參數(shù)與FLAC模擬一致。模型按上行順序?qū)γ簩舆M(jìn)行開采,即先采煤2后采煤1油2,開采步距為50m,開采平衡后進(jìn)行下一段開采。

    2.3 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,從應(yīng)力場和位移場角度對H1105工作面開采過程中的覆巖破壞規(guī)律進(jìn)行分析,其中,應(yīng)力場主要包括最大主應(yīng)力分布狀態(tài);位移場主要研究豎向的位移場。

    2.3.1 煤2開采過程覆巖破壞

    隨著工作面向前推進(jìn),上覆巖土體下沉值不斷變化,下沉值不斷變大,受影響的巖土層范圍越來越大,地表的沉陷范圍也不斷增大,由于上覆巖土層在豎直方向的最大位移位于采空區(qū)的中部上方附近,所以沉降區(qū)域呈現(xiàn)出漏斗狀形態(tài),并且比較對稱,工作面開采長度達(dá)600m,采空區(qū)中上方的土層沉積穩(wěn)定后,整體豎向位移呈馬鞍形。

    開采煤2時,工作面從開切眼處向前推進(jìn),煤層頂板不斷垮落下沉。根據(jù)豎向位移和最大主應(yīng)力集中區(qū)可以看出,煤柱上方及采空區(qū)中段上方出現(xiàn)應(yīng)力集中,在采空區(qū)以上0~16.8m位置最大下沉至最大且最大主應(yīng)力等值線間距較小,產(chǎn)生拉剪破壞,說明巖層破壞嚴(yán)重,可以將該部分確定為垮落帶,最終垮落帶高度為16.8m。

    根據(jù)裂隙破壞結(jié)構(gòu)圖及豎向位移圖,可以發(fā)現(xiàn),連貫的裂隙結(jié)構(gòu)主要分布在采空區(qū)上部及兩端。根據(jù)裂隙的連貫性,確定最大連貫高度為導(dǎo)水裂縫帶,高度為53.1m。

    2.3.2 煤1油2開采過程覆巖破壞

    由于上下兩層間距為18m,煤2開采垮落帶并未影響上層,但導(dǎo)水裂縫帶已貫穿上層。判定煤2的開采對煤1油2破壞不嚴(yán)重,且包括煤1油2在內(nèi)的覆巖在破壞穩(wěn)定后,已基本壓實。

    進(jìn)行煤1油2開采時,直接頂仍是隨采隨落,采空區(qū)以上0~18.2m位置出現(xiàn)抗拉破壞,可確定垮落帶高度為18.2m,導(dǎo)水裂縫帶高度為55.8m。

    上下兩層的垮落帶和導(dǎo)水裂縫帶高度近似,由于兩層之前并沒有發(fā)生嚴(yán)重的互層現(xiàn)象,所以相當(dāng)于單層煤層開采。

    3 海域上行重復(fù)開采覆巖破壞規(guī)律初步認(rèn)識

    3.1 H1105工作面導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度確定偏安全

    采用規(guī)程公式、FLAC3D軟件和UDEC數(shù)值模擬、工程地質(zhì)模型試驗以及現(xiàn)場實測導(dǎo)水裂縫帶高度資料綜合分析等綜合方法,較為準(zhǔn)確地確定覆巖變形、破壞狀況以及上行開采過程中疊加效應(yīng)的影響。在實際應(yīng)用時,按照《煤礦防治水規(guī)定》以及《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開采規(guī)范》的有關(guān)要求,從偏安全的角度考慮,選用三種方法中導(dǎo)水裂縫帶高度最大值,即煤1油2開采工作面正常部位導(dǎo)水裂縫帶垂高為55.8m、斷層處導(dǎo)水裂縫帶高度67m。

    3.2 上行開采覆巖破壞疊加效應(yīng)影響不明顯

    理論計算中,不考慮疊加破壞效應(yīng)時煤1油2導(dǎo)水裂縫帶高度在煤2導(dǎo)水裂縫帶基礎(chǔ)上向上延伸36m,UDEC模擬結(jié)果,煤1油2開采導(dǎo)水裂縫帶高度在煤2導(dǎo)水裂縫帶基礎(chǔ)上向上延伸了24.6m,則疊加破壞效應(yīng)對煤1油2開采幾乎不產(chǎn)生影響。綜合分析,上下煤間距11m可作為疊加效應(yīng)影響的臨界值,即當(dāng)上下兩層煤間距小于11m時,上行開采上層煤時需要考慮覆巖破壞的疊加效應(yīng);當(dāng)上下兩層煤間距大于11m時,上行開采上層煤時可不考慮覆巖破壞的疊加效應(yīng)。因此,根據(jù)H1105工作面目前的開采條件及地質(zhì)、水文地質(zhì)資料,H1105工作面上行開采條件下,由于煤2及煤1油2層間距大于臨界影響距離,重復(fù)采動條件下覆巖破壞的疊加效應(yīng)影響不明顯。

    海域一采區(qū)的水文地質(zhì)條件清晰,第四系“兩含夾一隔”水文地質(zhì)結(jié)構(gòu)、海水下滲界面、第四系“二含”入滲下界面和水體采動類型可靠,研究提出的海域重復(fù)采動條件下覆巖破壞規(guī)律,為類似條件下安全開采提供了科學(xué)依據(jù)。

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