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    氣化爐不銹鋼藥芯焊絲堆焊工藝研究及應(yīng)用

    2018-11-29 08:23:24金明峰杜繼紅羅永飛高宏鳴
    金屬加工(熱加工) 2018年11期
    關(guān)鍵詞:藥芯試板堆焊

    ■ 金明峰,杜繼紅,羅永飛,高宏鳴,昌 佳

    1. 概述

    煤氣化爐長(zhǎng)期在高溫、高壓環(huán)境下運(yùn)行,其主要產(chǎn)品合成氣主要由H2S、CO、H2、CO2、N2等強(qiáng)腐蝕性介質(zhì)組成,因此對(duì)氣化爐相關(guān)工作區(qū)域(如激冷室、椎體內(nèi)壁等)提出了很高的耐腐蝕性能要求。根據(jù)腐蝕介質(zhì)的不同,目前主要采用不銹鋼耐腐蝕及鎳基材料耐腐蝕兩種方式。

    采用含Mo的18-8型316L超低碳不銹鋼作為耐蝕材料,并要求焊縫金屬具有一定量的δ鐵素體,可使耐蝕層具有優(yōu)良的耐腐蝕性能和抗裂性能(如典型的316L型不銹鋼)。在Cr-Mo合金鋼上堆焊不銹鋼,在堆焊焊縫側(cè)將產(chǎn)生脆硬的馬氏體組織,降低堆焊焊縫的晶間腐蝕性能,為此采用含Cr量較高的25-13型Cr-Ni奧氏體不銹鋼(如309LMo)作為過(guò)渡層,可使耐蝕層的化學(xué)成分和其他各項(xiàng)性能更容易達(dá)到要求。

    堆焊方法的選擇主要考慮稀釋率、熔敷速度、成本及適用性等因素。藥芯焊絲氣體保護(hù)焊由于操作靈活且生產(chǎn)效率較高,可用于氣化爐接管內(nèi)徑>300mm的接管內(nèi)壁堆焊,對(duì)此我們進(jìn)行了大量的焊材選型及焊接熱處理工藝試驗(yàn),選取滿足氣化爐特殊技術(shù)要求的不銹鋼藥芯焊絲,掌握了不銹鋼藥芯焊絲氣體保護(hù)焊堆焊工藝及接頭性能影響機(jī)理,為合理堆焊工藝制定及生產(chǎn)指導(dǎo)提供技術(shù)支持。

    表1 各廠家309LMo及316L藥芯焊絲典型化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))(%)

    2. 試驗(yàn)

    我們分別對(duì)國(guó)內(nèi)外三個(gè)廠家(廠家代號(hào)分別為GT、DS、JQ)的309LMo+316L不銹鋼藥芯焊絲堆焊組合進(jìn)行了系列的焊接及熱處理工藝試驗(yàn),現(xiàn)詳細(xì)介紹如下。

    (1) 試板焊接及熱處理 E309LMoT1—1及E316LT1—1藥芯焊絲熔敷金屬化學(xué)成分主要技術(shù)要求及各廠家典型數(shù)據(jù)如表1所示。

    各廠家藥芯焊絲均采用CO2氣體保護(hù)焊進(jìn)行堆焊(100%CO2),堆焊前母材試板預(yù)熱至100~150℃,堆焊309LMo過(guò)渡層(3~4mm)后進(jìn)行一次300~400℃、3~4h的消氫熱處理,隨后進(jìn)行(或不進(jìn)行)中間消除應(yīng)力熱處理(ISR),再堆焊316L面層,最后進(jìn)行最終熱處理(SR)。過(guò)渡層及面層堆焊時(shí)搭接量為前一堆焊焊道的40%~50%(4~7mm)。中間熱處理的目的主要在于消除焊接殘余應(yīng)力及擴(kuò)散氫,軟化組織,防止在最終熱處理前先焊部位出現(xiàn)延遲裂紋;最終熱處理的目的主要在于消除焊接殘余應(yīng)力,改善焊縫組織(一般與氣化爐整體熱處理一并進(jìn)行)。堆焊過(guò)渡層后進(jìn)行的消氫熱處理在一定程度上釋放了焊縫組織中的氫元素,降低了接頭的冷裂傾向,為此試驗(yàn)時(shí)進(jìn)行了帶和不帶中間消除應(yīng)力熱處理兩種情況,以評(píng)估取消中間消除應(yīng)力熱處理(ISR)的可行性。

    各廠家不銹鋼藥芯焊絲試板編號(hào)如表2所示,其余焊接參數(shù)如表3所示。

    (2)檢測(cè)及結(jié)果 各廠家藥芯焊絲焊接工藝性能良好,差異不大。各試板宏、微觀檢測(cè)均未發(fā)現(xiàn)缺陷,距熔合線6mm處焊縫組織均為奧氏體加少量δ鐵素體。

    表2 各編號(hào)試板熱處理規(guī)范

    表3 各試板焊接參數(shù)

    各試板堆焊層化學(xué)成分及按WRC—1992圖確定的FN數(shù)如表4所示。各試板采用磁性儀測(cè)得鐵素體含量及其他各項(xiàng)性能如表5所示。

    (3)分析及討論 總體而言,各廠家藥芯焊絲堆焊組合化學(xué)成分(過(guò)渡層及面層)及FN鐵素體數(shù)(主要是距熔合線4mm以上的面層,根據(jù)WRC圖)能滿足氣化爐產(chǎn)品相關(guān)技術(shù)要求。通過(guò)表4可以看出,各試板距熔合線4mm以上焊縫化學(xué)成分趨于穩(wěn)定。根據(jù)表4可知,中間熱處理對(duì)堆焊層化學(xué)成分及根據(jù)WRC—1992圖示法確定的FN數(shù)影響不大。

    GT、DS試板彎曲試驗(yàn)均未出現(xiàn)彎裂現(xiàn)象,JQ兩塊試板均出現(xiàn)了彎裂現(xiàn)象,雖然符合評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)(NB/T47014),但也說(shuō)明其焊絲堆焊層焊縫金屬塑性相對(duì)較差。

    各廠家試板按GB/T4334 E法不銹鋼硫酸-硫酸銅腐蝕試驗(yàn)法通過(guò)晶間腐蝕試驗(yàn),均未出現(xiàn)晶間腐蝕裂紋。

    各廠家試板的各試驗(yàn)位置處硬度均在技術(shù)要求范圍內(nèi)(參照我公司某氣化爐項(xiàng)目硬度要求HV10≤240)。由表5可知,在本試驗(yàn)范圍內(nèi),未發(fā)現(xiàn)中間熱處理對(duì)硬度(主要是母材及熱影響區(qū))性能有明顯影響。

    焊縫中含有一定數(shù)量的δ鐵素體可以提高焊縫的晶間腐蝕性能及抗裂性能,但過(guò)多的δ鐵素體在長(zhǎng)期高溫環(huán)境下運(yùn)行,可能會(huì)使鐵素體δ相轉(zhuǎn)變?yōu)榇嗷摩蚁?,因此?yīng)控制δ鐵素體的含量,氣化爐堆焊層鐵素體含量要求一般為FN3-8(按WRC—1992)。目前對(duì)于不銹鋼鐵素體含量的測(cè)定主要有磁性直接測(cè)定法、圖示間接測(cè)算法(WRC、Delong、Schaeffler等圖)及金相檢測(cè)法等。

    各廠家試板根據(jù)WRC圖示法確定的FN數(shù)滿足相關(guān)技術(shù)要求,其中DS試板略高于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,JQ公司JQ02試板距熔合線6mm處FN偏下限。GT試板采用磁性儀法測(cè)定δ鐵素體含量滿足技術(shù)要求,且距熔合線2mm、4mm、6mm處較穩(wěn)定,差異較?。欢鳧S、JQ試板采用磁性儀法測(cè)定的距熔合線4mm以上δ鐵素體含量較低,且各位置處含量差異較大。各試樣采用磁性儀法測(cè)得的鐵素體含量與圖示法測(cè)得的鐵素體含量有差異,采用磁性儀檢測(cè)法情況下,未進(jìn)行中間消除應(yīng)力熱處理試樣鐵素體含量整體高于進(jìn)行了中間消除應(yīng)力熱處理試樣,WRC圖示法主要基于化學(xué)成分(Cr、Ni當(dāng)量)測(cè)算鐵素體數(shù),不能反映熱處理?xiàng)l件(及其他對(duì)化學(xué)成分影響不明顯的工藝參數(shù))對(duì)鐵素體含量的影響。

    表4 各試板各堆焊位置處化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

    表5 各試板其他各項(xiàng)性能

    中間消除應(yīng)力熱處理溫度較低(遠(yuǎn)低于奧氏體轉(zhuǎn)變溫度),熱力學(xué)上不滿足發(fā)生鐵素體到奧氏體轉(zhuǎn)變的條件,未進(jìn)行中間熱處理試樣鐵素體含量整體高于進(jìn)行了中間熱處理的試樣。中間消除應(yīng)力熱處理對(duì)消除焊接殘余應(yīng)力具有積極作用,為保證堆焊層的耐蝕及抗裂性能,條件允許下應(yīng)盡量進(jìn)行中間消除應(yīng)力熱處理。

    (4)總結(jié)與應(yīng)用 ①各廠家309LMo及316L藥芯焊絲焊接工藝性能良好,無(wú)明顯差異,GT廠焊絲組合過(guò)渡層焊絲與面層焊絲配合優(yōu)良,可得到無(wú)論是化學(xué)成分還是鐵素體含量(圖示法及磁性儀法兩種檢測(cè)方法)均較穩(wěn)定的堆焊層組織。②各廠家焊絲組合堆焊試樣按GB/T4334方法E法進(jìn)行晶間腐蝕試驗(yàn)通過(guò),晶間腐蝕性能滿足標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)要求。GT及DS焊絲堆焊層塑性良好,彎曲試驗(yàn)未出現(xiàn)彎裂現(xiàn)象,JQ焊絲堆焊層塑性相對(duì)略差,出現(xiàn)了彎裂現(xiàn)象。各廠家藥芯焊絲組合堆焊層硬度性能均滿足氣化爐相關(guān)技術(shù)要求。③各廠家藥芯焊絲堆焊組合中:GT公司藥芯焊絲綜合性能更為良好,可選擇其用于氣化爐不銹鋼藥芯焊絲氣保焊堆焊,已成功應(yīng)用于我公司多個(gè)氣化爐項(xiàng)目;DS公司藥芯焊絲堆焊層化學(xué)成分及鐵素體含量(按WRC計(jì)算FN偏高)均勻穩(wěn)定性有待提高,并需進(jìn)一步的驗(yàn)證;JQ公司藥芯焊絲鐵素體含量偏下限,且堆焊焊縫塑性較差,需提高和進(jìn)一步的驗(yàn)證。

    3. 結(jié)語(yǔ)

    (1)堆焊316L藥芯焊絲時(shí)采用309LMo藥芯焊絲進(jìn)行過(guò)渡層焊接可起到很好緩沖母材稀釋影響的過(guò)渡作用,可使堆焊層化學(xué)成分及力學(xué)性能滿足氣化爐相關(guān)技術(shù)要求。

    (2)采用磁性儀檢測(cè)法測(cè)得的鐵素體含量與WRC圖示法測(cè)得的鐵素體含量有差異,WRC圖示法不能反映熱處理?xiàng)l件(及其他對(duì)化學(xué)成分影響不明顯的工藝參數(shù))對(duì)鐵素體測(cè)量的影響。中間熱處理對(duì)WRC圖示法確定的鐵素體含量影響不大,對(duì)磁性儀檢測(cè)法確定的鐵素體含量有一定影響。采用磁性儀檢測(cè)法情況下,未進(jìn)行中間消除應(yīng)力熱處理試樣的鐵素體含量高于進(jìn)行了中間消除應(yīng)力熱處理試樣的原因可能是由殘余應(yīng)力引起奧氏體組織順磁性改變而造成磁性儀測(cè)量誤差所引起的。

    (3)中間熱處理對(duì)堆焊層化學(xué)成分影響不大,但對(duì)消除焊接殘余應(yīng)力有積極的作用,為保證堆焊層的耐蝕及抗裂性能,條件允許下應(yīng)盡量進(jìn)行中間消除應(yīng)力熱處理。

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