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    常減壓裝置減壓渣油收率高原因分析及優(yōu)化

    2018-11-12 11:22吳駿
    山東工業(yè)技術(shù) 2018年19期
    關(guān)鍵詞:真空度收率

    摘 要:通過(guò)提高減壓真空度、降低減五線填料段壓降、增加冷卻系統(tǒng)冷卻負(fù)荷、操作方法工藝參數(shù)調(diào)整等優(yōu)化,減壓渣油收率降低1.7%。

    關(guān)鍵詞:常減壓裝置;減壓渣油;收率;真空度

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.19.076

    泰州石油化工有限責(zé)任公司的1#常減壓裝置以加工蘇北石蠟基原油為主,2012年裝置進(jìn)行了以減壓產(chǎn)品結(jié)構(gòu)改善和換熱流程優(yōu)化調(diào)整為主的技術(shù)改造,減壓部分新增4.605MW減壓爐1座,減壓塔筒體頂部增高3.4米、內(nèi)部塔盤(pán)更換為高效孔板波紋填料(共七層),減壓高溫管線、閥門進(jìn)行了材質(zhì)升級(jí),裝置抗硫腐蝕、抗酸腐蝕能力進(jìn)一步提高。經(jīng)過(guò)5年多的運(yùn)行,減壓系統(tǒng)出現(xiàn)減壓渣油收率偏高的問(wèn)題,極大地影響了裝置的運(yùn)行效益。針對(duì)減壓渣油收率高,通過(guò)提高減壓真空度、降低減五線填料段壓降、增加冷卻系統(tǒng)冷卻負(fù)荷、操作方法工藝參數(shù)調(diào)整等優(yōu)化,常減壓裝置運(yùn)行平穩(wěn),減壓渣油的收率得到降低。

    1 常減壓裝置工藝簡(jiǎn)介

    泰州石化1#常減壓裝置采用兩爐、三塔蒸餾流程。原油經(jīng)過(guò)E101-E105一次換熱后進(jìn)入一級(jí)、二級(jí)電脫鹽罐,后經(jīng)過(guò)E201-E212二次換熱后進(jìn)入閃蒸塔,閃蒸塔塔頂輕組分進(jìn)入常壓塔中部,閃底油由閃底泵進(jìn)入經(jīng)過(guò)E301-E312、常爐加熱到330℃-360℃后進(jìn)入常壓塔分離,常壓塔主要有常頂汽油,常一線,常二線,常三線,常四線油,常底油經(jīng)過(guò)常底泵進(jìn)入減爐加熱到390℃~410℃后進(jìn)入減壓塔進(jìn)一步分離,減頂出減頂污油,側(cè)線出減一線,減二線,減三線,減四線,減五線油,減底出渣油。流程示意如圖1所示。

    2 減壓系統(tǒng)的現(xiàn)狀

    2.1 減頂抽真空系統(tǒng)工藝流程簡(jiǎn)介

    1#常減壓裝置采用三級(jí)抽真空和一級(jí)濕空冷加二級(jí)水冷流程。減頂油氣依次經(jīng)減頂增壓器、減頂濕空冷器增壓冷卻后,進(jìn)行氣液分離,液相(油和水)經(jīng)大氣腿進(jìn)入減頂污油罐,未凝氣體經(jīng)二級(jí)抽空器、水冷器冷卻后再進(jìn)行氣液分離,液相(油和水)經(jīng)大氣腿進(jìn)入減頂污油罐,未凝氣體進(jìn)負(fù)壓罐分離凝液后進(jìn)入真空泵進(jìn)行機(jī)械抽真空后進(jìn)入正壓罐,油氣由正壓罐送到常壓爐燃燒,正壓罐凝液排入地下罐,通過(guò)隔膜泵將地下罐內(nèi)污油打入減頂油水分離罐,再由減頂污油泵外送。減頂抽真空系統(tǒng)工藝流程如圖2所示。

    圖2 減頂抽真空系統(tǒng)工藝流程圖

    2.2 與其他裝置主要參數(shù)對(duì)比

    如表1所示,與周邊先進(jìn)或類似裝置相比,1#常減壓裝置減壓系統(tǒng)真空度較低,汽化段壓力高,油品汽化率低。目前減壓渣油5%點(diǎn)餾出溫度基本穩(wěn)定在在480-490℃之間,較之以前在500-510℃有較大下降,說(shuō)明渣油中輕組分未拔盡,造成減壓拔出率不足,減渣收率升高,嚴(yán)重影響裝置的運(yùn)行效益。

    3 影響減壓渣油收率的因素

    3.1 原料性質(zhì)

    泰州石化1#常減壓裝置主要以加工蘇北石蠟基原油為主,如表2所示,由于油田井口不同,原油的密度、餾程等性質(zhì)也有差別。原油密度越小,蒸餾分割出的350℃之前的餾分收率越大。因此在相同的生產(chǎn)條件下,原油密度越小,原油中的輕組分能夠有效地分離,提高了常壓拔出率,減壓系統(tǒng)的分離效果會(huì)得到改善。

    3.2 減頂真空度和汽化段壓力

    高真空和低壓降是提高總拔的重要手段[1]。減壓塔真空度的高低對(duì)全塔氣液相負(fù)荷大小,平穩(wěn)操作影響很大,如果真空度降低,就改變了塔內(nèi)油品壓力與溫度平衡關(guān)系,提高了油品的飽和蒸氣壓,相應(yīng)油品分壓增高,使油品沸點(diǎn)升高從而降低了進(jìn)料的汽化率,收率降低。統(tǒng)計(jì)2017年一年以來(lái)的減頂真空度情況,如表3所示,從統(tǒng)計(jì)情況可以看出,減頂真空度偏低。外界氣溫在20℃左右時(shí),減頂真空度一般保持在-0.096MPa左右。隨著外界氣溫的升高,減頂真空度不斷降低,到夏季時(shí)最低達(dá)到-0.094MPa,減頂真空度低,油品汽化率低,直接導(dǎo)致渣油收率的上升和能耗的上升。

    3.3 減五線填料段壓降較大

    壓力越低,在相同溫度下,汽化率越大,相應(yīng)的拔出率也越高[2]。為了更好的判斷減壓系統(tǒng)運(yùn)行狀況,對(duì)減壓塔壓降進(jìn)行了檢測(cè),數(shù)據(jù)如下:

    根據(jù)表4、表5的檢測(cè)數(shù)據(jù)可得出,減五線填料段壓降較大,空載時(shí)壓降僅有0.156KPa,運(yùn)行時(shí)壓降高達(dá)3-4KPa,這會(huì)大大影響全塔的氣液相平衡和拔出率。氣化段真空度僅有-0.092MPa,真空度較低,油品汽化率低,減壓系統(tǒng)分離精度低,有部分較輕的組分無(wú)法完全分離,減渣收率升高。

    3.4 減頂冷卻系統(tǒng)冷卻效果差

    目前減頂冷卻系統(tǒng)由一臺(tái)減頂濕空冷器和兩臺(tái)減頂水冷器組成。減頂濕空冷器翅片管結(jié)垢嚴(yán)重,換熱效果差,且存在垢下腐蝕的情況。此外,濕空冷器水噴頭易堵塞,需頻繁清理。

    從表6可知,減頂抽真空系統(tǒng)中,減頂油氣經(jīng)過(guò)減頂水冷器處存在較大壓降,壓降高達(dá)4-5KPa,說(shuō)明目前減壓部分水冷系統(tǒng)冷量不足,存在一定的氣相無(wú)法冷卻,造成壓降較大。觀察真空泵出口溫度表,減頂油氣約在50-60℃之間,減頂油氣冷后溫度高,也反映出減頂水冷器存在冷卻負(fù)荷不足的問(wèn)題。

    3.5 操作因素

    3.5.1 減壓爐出口溫度

    減壓爐出口溫度是影響減壓總拔出率的關(guān)鍵因素,減爐出口溫度將會(huì)影響油品進(jìn)入減壓塔內(nèi)的汽化率。根據(jù)裝置工藝指標(biāo),減壓爐出口溫度控制在396℃-400℃。減爐出口溫度低,油品汽化率低,油品分離不完全,減渣收率高。若減爐出口溫度過(guò)高,油品在加熱條件下則容易受熱裂解、結(jié)焦。

    3.5.2 減底吹汽量

    減壓塔采用濕式蒸餾,吹入的蒸汽需經(jīng)加熱爐加熱成為過(guò)熱蒸汽,溫度約380-450℃,目的降低減壓塔內(nèi)油氣分壓,提高油品汽化率[3]。生產(chǎn)過(guò)程中若吹汽量調(diào)整過(guò)大,則會(huì)影響真空度下降,反而降低了油品汽化率。

    3.5.3 中段回流量

    減壓塔中段回流量取走塔的剩余熱量,可以根據(jù)減壓塔氣液負(fù)荷分布均勻情況,利用分餾塔熱量情況進(jìn)行調(diào)節(jié)。選擇合理的中段回流取熱比例以利于換熱回收熱量,若減壓塔下部中段回流量過(guò)大,則會(huì)降低塔上部氣相負(fù)荷,加大減壓渣油收率。

    4 調(diào)整優(yōu)化

    4.1 提高減壓真空度

    提高減壓真空度可提高油品拔出率,改進(jìn)產(chǎn)品質(zhì)量,降低減壓渣油收率,而常壓拔出率、不凝汽量、蒸汽壓力、塔頂溫度、冷卻水溫度、真空泵抽力等因素均會(huì)影響塔頂真空度。為提高減壓真空度,采取以下優(yōu)化措施:(1)降低減壓塔頂溫度,減少塔頂不凝氣量;(2)降低循環(huán)水溫度;(3)穩(wěn)定減壓抽空器蒸汽壓力;(4)提高常壓拔出率;(5)使用高效水環(huán)式真空泵,提高真空泵抽力。

    4.2 降低減五線填料段壓降

    減五線填料段壓降越小,在進(jìn)料溫度相同的條件下,油品汽化率相應(yīng)增加。針對(duì)減五線填料段壓降較大,一方面保證足夠的減四洗滌油量,對(duì)減五填料段進(jìn)行置換清洗,避免結(jié)焦堵塞,另一方面可考慮減五線更換低壓降、高分餾效率的規(guī)整填料。

    4.3 增加冷卻系統(tǒng)冷卻負(fù)荷

    根據(jù)裝置目前冷卻負(fù)荷不夠的現(xiàn)狀,將新系統(tǒng)的兩臺(tái)水冷器并入,由原來(lái)的兩臺(tái)水冷器變更為四臺(tái)水冷器,增加減頂系統(tǒng)的冷卻負(fù)荷,降低減頂油氣的冷后溫度。同時(shí)可以考慮增開(kāi)循環(huán)水冷卻器的管道泵,對(duì)減頂水冷器的循環(huán)水進(jìn)行加壓。

    4.4 操作方法、工藝參數(shù)調(diào)整

    在生產(chǎn)過(guò)程中,及時(shí)關(guān)注加工原油調(diào)罐情況,原油密度、餾程等性質(zhì),根據(jù)原料性質(zhì)及時(shí)調(diào)整工藝參數(shù),平穩(wěn)操作,控制好減壓塔頂真空度和各抽出層溫度,保證產(chǎn)品質(zhì)量,合理調(diào)節(jié),避免余度過(guò)大,影響減壓拔出率。(1)控制好減壓爐爐膛溫度和各爐管分支溫差,減壓爐出口溫度盡量控制工藝指標(biāo)規(guī)定396℃-400℃的指標(biāo)上限;(2)減壓塔底吹入的過(guò)熱蒸汽流量控制指標(biāo)為80kg/h;(3)合理調(diào)整好減壓塔內(nèi)中段回流的取熱分配,降低減壓塔下部中級(jí)回流取熱量,以增加減壓塔上部氣相負(fù)荷,提高油品總拔出率;(4)確保產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)的情況下,減壓各側(cè)線油確??ㄟ叢僮?。

    5 減壓渣油質(zhì)量、收率分析

    如表7、表8所示,1#常減壓裝置進(jìn)行調(diào)整優(yōu)化后,加工蘇北原油,減壓渣油5%餾出溫度由486℃提高到502℃,減壓渣油的收率由32.597%降低到30.876%,減渣收率降低1.721%。

    6 結(jié)論

    泰州石化1#常減壓裝置加工蘇北原油時(shí),通過(guò)提高減壓真空度、降低減五線填料段壓降、增加冷卻系統(tǒng)冷卻負(fù)荷、操作方法工藝參數(shù)調(diào)整等優(yōu)化,常減壓裝置運(yùn)行平穩(wěn),減壓渣油的收率降低1.7%左右,提高了裝置的運(yùn)行效益。

    參考文獻(xiàn):

    [1]陳建民,楊娜,羅銘芳等.常減壓裝置減壓深拔技術(shù)研究進(jìn)展[J].現(xiàn)代化工,2010,30(06):20-24.

    [2]劉志剛,周立巖.常減壓蒸餾裝置減壓深拔的影響因素及改進(jìn)措施[J].石化技術(shù)與應(yīng)用,2010,28(01):41-43.

    [3]唐孟海,胡兆靈.常減壓蒸餾裝置技術(shù)問(wèn)答[M].北京:中國(guó)石化出版社,2011:115-116.

    作者簡(jiǎn)介:吳駿(1991-),男,江蘇南通人,本科,助理工程師,主要從事石油化工行業(yè)。

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