The Establishment of Seismic Rock Physics Model of Reservoir Sandstone in Chunguang Oilfield and Its Application

Xue Xiao, Zhenfeng Yang, Chunfeng Yang, Pengfei Wang, Feng Li

Research Institute of Exploration and Development, Henan Oilfield Company, SINOPEC, Zhengzhou Henan

Abstract

Keywords

1.引言

近年來，隨著油氣勘探的不斷深入和開發(fā)的難度加大，地震技術(shù)從構(gòu)造研究逐漸深入到巖性識別和烴類檢測。利用疊前彈性反演能夠直接給出縱、橫波速度與密度信息，在其基礎(chǔ)上可進(jìn)一步計(jì)算泊松比、拉梅常數(shù)等其他彈性參數(shù)或組合彈性參數(shù)。然而，由于影響地下巖石彈性特征的因素眾多，造成參數(shù)反演具有多解性，需要利用先驗(yàn)信息建立巖石物理模型，從而進(jìn)行定量或者定性解釋，以達(dá)到儲層巖性識別和烴類預(yù)測的目的[1][2][3]。

巖石物理模型的構(gòu)建有助于計(jì)算地下儲層巖石的彈性參數(shù)，提高巖石物性參數(shù)的反演精度，進(jìn)而更好地了解地下含油氣儲層特征及流體分布規(guī)律，在儲層巖性、物性分析以及流體識別分析中發(fā)揮著重要的作用[4][5][6]。巖石骨架在干燥條件下的地震彈性特征可以通過等效介質(zhì)模型或者已有的巖石物理經(jīng)驗(yàn)關(guān)系獲得[7][8]。但由于儲層巖石地震彈性性質(zhì)的區(qū)域性造成等效介質(zhì)模型以及經(jīng)驗(yàn)關(guān)系并不完全適用，需要在模擬儲層條件下對目標(biāo)儲層巖心樣品進(jìn)行系統(tǒng)的地震巖石物理試驗(yàn)來確定關(guān)鍵參數(shù)或者對已有模型的標(biāo)定[7][8]。對于兩相(氣/水、油)或多相流體飽和(氣/水/油)巖石，地震勘探中一般用Gassmann方程和有效流體模型來定量表征流體替換過程中地震彈性性質(zhì)的變化[9][10]。Gassmann方程計(jì)算結(jié)果代表嚴(yán)格低頻條件，由于儲層巖石孔隙結(jié)構(gòu)的不均勻性造成流體流動相關(guān)頻散作用，對巖石地震彈性性質(zhì)有明顯影響，如儲層巖石微觀孔隙尺度不均勻所形成的“噴射”流作用，其特征頻率可位于測井頻段；同時，已有研究結(jié)果表明，在考慮孔隙分布的情況下速度頻散曲線并無明顯的低頻段，即地震頻段(＜100 Hz)或者測井頻段(10～20 kHz)并不完全等同于低頻條件，造成在構(gòu)建巖石物理模型時僅用Gassmann方程表征孔隙流體影響從而定量解釋地震或者測井結(jié)果，會出現(xiàn)明顯預(yù)測誤差[11][12][13][14][15]。

近幾年，新疆車排子地區(qū)春光油田在沙灣組、古近系、白堊系等多層系不同砂巖體系中陸續(xù)發(fā)現(xiàn)和開采了一批大小不等、與巖性有關(guān)的油藏，展示了巨大的勘探潛力。沙灣組中-高孔隙度砂巖為研究區(qū)主要勘探層位，但砂體規(guī)模通常較小，油層薄且單一，儲層橫向物性變化快，是典型的復(fù)雜巖性油藏。有學(xué)者通過儲層巖性物理特征分析，利用地震正演分析技術(shù)，驗(yàn)證油砂體的類亮點(diǎn)地震反射特征，總結(jié)出了一套以“亮點(diǎn)”技術(shù)為主的儲層預(yù)測方法；應(yīng)用實(shí)際測井資料進(jìn)行地震正演、流體替換和AVO模擬，發(fā)現(xiàn)沙灣組砂巖在不同含油飽和度時具有不同的AVO響應(yīng)特征[11][12][13][14][15]。但由于對春光油田沙灣組儲層砂巖巖石物理特征缺乏系統(tǒng)性、規(guī)律性認(rèn)識，影響到振幅分析、波阻抗反演等儲層預(yù)測方法的適用性和應(yīng)用效果，使得儲層及油層的分布情況難以進(jìn)行更為準(zhǔn)確的地震預(yù)測。

筆者以春光油田沙灣組砂巖巖心樣品測試結(jié)果為基礎(chǔ)，利用 Mori-Tanaka非接觸模型，從微細(xì)觀力學(xué)角度綜合考慮儲層砂巖孔隙度、孔隙形狀及微裂隙(在相同有效壓力下容易被壓縮，主要表現(xiàn)為顆?；A(chǔ)邊界和微裂隙)含量對干燥巖石骨架彈性性質(zhì)的影響；結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果對模型參數(shù)進(jìn)行標(biāo)定，進(jìn)而建立表征目標(biāo)儲層巖石骨架地震彈性性質(zhì)的巖石物理模型。在該基礎(chǔ)上，再利用孔隙尺度噴射流作用模型替代傳統(tǒng)Gassmann方程進(jìn)行流體替換，從而構(gòu)建與頻率相關(guān)的流體飽和巖石介質(zhì)的定量巖石物理模型，以反映具有復(fù)雜孔隙結(jié)構(gòu)特征的儲層巖石，及其孔隙流體與固體骨架間的耦合作用對巖石地震彈性特征的影響，從而為不同頻率測量數(shù)據(jù)的儲層和流體解釋提供一種方便的工具。

2.試驗(yàn)樣品制備與測量

試驗(yàn)使用的15塊儲層砂巖巖心樣品均來自于新疆準(zhǔn)噶爾盆地車排子地區(qū)春光油田的沙灣組。沙灣組主要為辮狀河三角洲及濱海淺湖相沉積環(huán)境，以發(fā)育塊狀砂體為特征，具多個較大規(guī)模的低水位三角洲，總體屬高孔、高滲儲層。為使地震巖石物理研究有代表性，對目標(biāo)儲層(沙灣組2砂組)進(jìn)行取樣，取樣井包括C2-5井、P201井等10口井，取樣原則為確保樣品能夠覆蓋目標(biāo)層可能的孔隙度變化。根據(jù)樣品的薄片和X射線衍射全巖心分析結(jié)果，樣品以石英細(xì)砂巖為主，分選性較好；巖石成分以長英質(zhì)為主，體積分?jǐn)?shù)60%以上，膠結(jié)物主要表現(xiàn)為泥質(zhì)、碳酸鹽和石英膠結(jié)，體積分?jǐn)?shù)小于30%；孔隙類型主要為原生孔隙和部分溶蝕孔隙，其中原生孔隙約占總孔隙的65%以上。從高孔隙到低孔隙，從點(diǎn)接觸變?yōu)橥拱冀佑|，反映壓實(shí)作用增強(qiáng)(圖1)。在樣品對應(yīng)的微米CT掃描圖片中，高孔隙巖石樣品(圖1(b)，H1砂巖樣品，孔隙度φ= 28.6%)在孔隙形態(tài)上表現(xiàn)為彈性性質(zhì)較“軟”的復(fù)雜多邊形粒間孔隙，同時存在大量由接觸邊界或剛性顆粒壓實(shí)破碎面所構(gòu)成的彈性性質(zhì)更“軟”的孔隙；隨著孔隙度的逐漸下降，孔隙形態(tài)也逐漸從多邊形的軟孔隙轉(zhuǎn)變?yōu)榻迫切蔚摹坝病笨紫?圖1(d)，H2砂巖樣品，φ= 13.9%)，同時以顆粒接觸邊界為代表的軟孔隙含量也明顯減少。

Figure 1.The characteristics of micro-pore structures of reservoir sandstone samples圖1.儲層砂巖樣品微觀孔隙結(jié)構(gòu)特征圖

由于試驗(yàn)樣品取自10口井的不同深度，因此具有不同的壓差(上覆地層壓力與孔隙流體壓力之差)。樣品被制成符合試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的圓柱體(直徑約25 mm，長40～50 mm)，在洗鹽、洗油和烘干等準(zhǔn)備工作之后，采用CMS-300儀器測量模擬地層壓差條件下的有效孔隙度。試驗(yàn)測試的干燥條件均指實(shí)驗(yàn)室干燥，即將烘干后的樣品在潮濕空氣條件下的露天放置 24 h以上，得到約含有 2%～3%水分的“干燥”樣品，以消除黏土礦物脫水對巖石骨架彈性性質(zhì)的影響。而水飽和樣品則均采用抽空加壓飽和的方法，飽和時間超過48 h，樣品已達(dá)到完全水飽和狀態(tài)。利用超聲波脈沖穿透法測定樣品速度，使用設(shè)備為成都理工大學(xué)“油氣藏地質(zhì)與開發(fā)工程”國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的MTS儲層巖石彈性參數(shù)測量系統(tǒng)，裝置配套縱波PZT換能器的主頻為800 kHz，橫波主頻為350 kHz。試驗(yàn)中，壓力從2 MPa加至60 MPa，在10 MPa前每隔2 MPa測量一次，隨后每隔5 MPa測量一次，壓力點(diǎn)測量間隔15 min，以保證圍壓在樣品中的平衡。水飽和條件下速度測量時孔隙壓力始終保持在1 MPa的非排水狀態(tài)，圍壓與孔壓的壓力偏差均小于0.3%。圍壓與孔隙壓力分別通過兩臺ISCO高壓無脈沖計(jì)量泵控制，圍壓通過連接壓力釜體的ISCO高壓泵控制，而孔隙壓力則通過ISCO高壓泵直接作用于樣品表面，ISCO高壓泵控制輸入、輸出流量，使液體壓力達(dá)到預(yù)設(shè)值，并通過壓力傳感器進(jìn)行計(jì)量。所用示波器時間測試誤差 ≤ 0.01 μs，則測試系統(tǒng)速度測量相對誤差的量級縱波約為1%，橫波約為2%。

3.樣品地震巖石物理特征

圖2(a)給出了研究區(qū)砂巖樣品縱波速度隨圍壓的變化，從變化形態(tài)上可以看出2種不同的速度變化趨勢：第1種變化趨勢以H10樣品為代表，縱波速度隨壓力的增加呈近似線性的增加而無明顯的非線性段，同時整個壓力變化范圍內(nèi)縱波速度變化均小于5%；第2種變化趨勢以H1～H9樣品為代表，縱波速度均在壓力較小(小于30～40 MPa)時迅速增加，在超過該壓力時縱波速度變化較小并與壓力呈近似線性關(guān)系，根據(jù)該類樣品可大致認(rèn)為研究區(qū)巖石中微裂隙閉合的有效壓力應(yīng)在30～40 MPa以上。第1種變化趨勢表明巖石樣品中主要以縱橫比較大的剛性孔隙為主，反映巖石樣品的“單一孔隙”結(jié)構(gòu)類型。第2種變化趨勢表明巖石中含有一定量的微裂隙，在壓力作用下逐漸閉合，使縱、橫波速度明顯增加，反映巖石樣品的“雙孔隙”結(jié)構(gòu)特征。Walsh [16]討論了圍壓與微裂隙縱橫比的關(guān)系：

Figure 2.The variation of vp with confining pressure under dry condition of sample (a)and relationship between P-wave fitting Factor and vp (b)圖2.樣品干燥條件下縱波速度隨圍壓變化(a)及縱波擬合因子與vp關(guān)系(b)

式中：pclose為裂縫閉合壓力，MPa；Es為巖石基質(zhì)的彈性模量，GPa；υs為巖石基質(zhì)的泊松比，1；α為微裂隙縱橫比，1。

對于砂巖樣品，巖石基質(zhì)的彈性模量為72.5 GPa，可粗略估計(jì)α平均約為0.001。

圖 2(a)中亦反映出研究樣品速度隨壓力的變化率與其零壓力速度關(guān)系明顯，初始零壓力速度越小，則速度隨壓力的變化率也越大；如H1、H3樣品初始零壓力速度分別為2423 m/s與3587 m/s，在干燥時整個壓力范圍內(nèi)縱波的變化率分別為14.3、5.35 m/(s·MPa)。圖2(a)僅給出樣品干燥縱波的變化特征，干燥橫波及水飽和縱、橫波表現(xiàn)為相同的變化規(guī)律。

通常，巖石的速度與壓力的相關(guān)性可通過計(jì)算公式擬合：

式中：vpd、vsd分別為有效壓力下干燥樣品的縱、橫波速度，m/s；pe為有效壓力，MPa；vp0、vs0分別為干燥條件下初始有效壓力時的縱、橫波速度，m/s；Cp、Bp為縱波擬合因子，1；Cs、Bs為橫波擬合因子，1；d= 0.02 + 0.003×pe為試驗(yàn)擬合參數(shù)[17]，1。

從擬合結(jié)果看，公式(2)對縱、橫波速度與壓力的擬合誤差非常小，相關(guān)系數(shù)均接近于 1。從圖 2(b)給出的Bp、Cp隨vp0的變化關(guān)系可以看出：Bp與vp0呈明顯的指數(shù)關(guān)系(Bp= 1.12)，在物理意義上Bp代表速度與壓力變化關(guān)系線性段的梯度，vp0越大則其線性段的梯度越小，即速度隨壓力的變化較為緩慢；Cp與vp0也呈一定的指數(shù)關(guān)系(Cp= 7.2)，Cp反映低壓力下非線性段的變化，正比于巖石樣品中的微裂隙含量，vp0越大則固結(jié)與膠結(jié)程度越高，同時微裂隙含量也越低，Cp也越小，非線性段的變化也越不明顯。

4.巖石物理模型

4.1.巖石骨架模型

4.1.1.模型建立

砂巖的孔隙體系如果依據(jù)其孔隙結(jié)構(gòu)的差異總能理想化為不同形狀的硬孔隙與軟孔隙(微裂隙)組合。基質(zhì)中任意類型孔隙的加入都會改變巖石介質(zhì)的等效剛度或者等效柔度。從靜力學(xué)角度看，孔隙的加入形成附加應(yīng)變，從而改變巖石的等效柔度，其物理意義更為明確。因此，在表征孔隙度及孔隙形狀對巖石彈性性質(zhì)影響時，采用等效柔度表示方法相較于等效剛度表示方法更為準(zhǔn)確，尤其是在孔隙或裂隙等軟孔隙含量較高的情況下。假定巖石基質(zhì)的柔度為S0，硬孔隙與軟孔隙的加入所產(chǎn)生的附加柔度分別為ΔSstiff、ΔScrack，則巖石等效柔度S可表示為：

由于附加柔度的線性疊加性，具有雙孔結(jié)構(gòu)特征的砂巖其基質(zhì)中孔隙的添加可以分成2個階段：

第1階段，將硬孔隙加入基質(zhì)中，如果考慮孔隙間的相互作用，則巖石介質(zhì)的等效彈性模量按其柔度形式可用Mori-Tannaka公式計(jì)算[18]：

式中：Kstiff、Gstiff分別為巖石介質(zhì)的等效體積模量和剪切模量，MPa；K0、G0分別為巖石基質(zhì)組成顆粒的體積模量和剪切模量，MPa；φt為總孔隙度，1；φs為硬孔隙的孔隙度，1；p、q為硬孔隙形狀因子，是基質(zhì)彈性模量與α的函數(shù)，1。

對于球形孔隙等規(guī)則孔隙，p、q可得到解析解；對于不規(guī)則孔隙，p、q可通過對彈性模量或速度的測量結(jié)果進(jìn)行擬合得到。

第2階段，加入軟孔隙，巖石介質(zhì)的等效彈性模量按其柔度形式仍可用Mori-Tannaka公式計(jì)算[18]：式中：Kd、Gd分別為加入微裂隙后的巖石介質(zhì)等效體積模量和剪切模量，MPa；φc為軟孔隙的孔隙度，1；P、Q為軟孔隙形狀因子，1。

如果將軟孔隙看作微裂隙，在α小于0.1～0.2的情況下，裂隙自身的柔度與α無關(guān)，而是更多的取決于裂隙密度(ε)，因此在考慮軟孔隙影響時，可利用ε代替其孔隙度，兩者關(guān)系為：

巖石中裂隙的形狀極為復(fù)雜，而形狀又對其柔度有明顯影響，為使后續(xù)計(jì)算簡化，采用簡單類球體模型代替軟孔隙形狀，P、Q可給出解析表達(dá)式。同時，由于巖石中微裂隙的φc很小，公式(5)可表示為：

式中：υstiff為僅含硬孔隙時的巖石介質(zhì)泊松比，1。

由于硬孔隙隨壓力變化較小，僅含該類孔隙的巖石介質(zhì)，其等效彈性模量與高有效壓力下的體積模量和剪切模量(Kh、Gh)近似。綜合公式(5)、(7)，可計(jì)算巖石樣品的等效彈性模型。

4.1.2.模型試驗(yàn)

公式(4)中，p、q分別代表硬孔隙的形狀因子，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果可給出p、q與春光油田沙灣組砂巖巖心樣品φt的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系。假定樣品在80 MPa下的彈性模量代表巖石樣品中僅含剛性孔隙時的彈性模量(即微裂隙全部閉合)，利用公式(4)則可求出p、q，其結(jié)果見圖3。由圖3可以看出，p、q在1:1線附近，表明p、q近于相等，p、q與φ亦具有較為明顯的線性關(guān)系(p≈q= 1 5.3φ+ 3.61)，利用該關(guān)系式可計(jì)算一定孔隙度下的p、q。

Figure 3.The relationship of pore shape factor of sandstone samples in Shawan Formation of Chunguang oilfield圖3.春光油田沙灣組砂巖巖心樣品孔隙形狀因子關(guān)系圖

圖4(a)給出了H2樣品總孔隙(φt)隨pc的變化關(guān)系，通過該變化曲線可求取不同pc下的φt，φt隨pc的變化是硬孔隙與微裂隙共同逐漸閉合的結(jié)果(φt=φc+φs)。在高圍壓下，樣品φt的變化主要受硬孔隙的逐漸閉合影響，此時φt隨pc變化亦表現(xiàn)為線性趨勢，將該線性趨勢外推至低壓力范圍，從而得到不同壓力下的φs(如圖4(a)中的紅色虛線所示)，不同壓力下實(shí)測孔隙度減去對應(yīng)φs即可得到對應(yīng)φc。從試驗(yàn)結(jié)果看，樣品的φc(零壓力條件下)與φt(零壓力條件下)呈明顯的指數(shù)關(guān)系(φc= 0.151φt2.2897)，表明對于所研究的中、高孔隙度砂巖，其孔隙度越高，所含的微裂隙也越多(圖 4(b))。據(jù)公式(6)可計(jì)算樣品零壓力的微裂隙密度(ε0)，該值與φt呈明顯的線性關(guān)系(ε0= 1.8φt+ 0.4)(圖4(c))。

Figure 4.The feature of pc Change with φt and the relationship between φt, φc and ε0圖 4.H2 樣品φt隨 pc變化特征及φt與φc、ε0關(guān)系

微裂隙密度隨有效壓力的變化可表示為[17]：

式中：ε(pe)為有效壓力下的微裂隙密度，1；此處的pe在干燥條件下等價于pc。取碎屑砂巖的υstiff= 0.146 [17]，公式(7)可簡化為：

圖5(a)、圖5(b)分別給出干燥試驗(yàn)樣品在20 MPa與50 MPa壓力條件下縱、橫波速度隨孔隙度的變化規(guī)律，同時給出按公式(9)所計(jì)算出的理論模型值，可以看出，在2個試驗(yàn)壓力下，理論模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)際測量結(jié)果符合率均較高。當(dāng)試驗(yàn)壓力高于50 MPa時，縱、橫波速度隨壓力的變化較弱，使得50 MPa時的理論模型計(jì)算結(jié)果，與高于該圍壓的實(shí)際測量結(jié)果有較好的一致性。

Figure 5.The comparison of measured vp, vs and theoretically calculated results under different pressures圖5.不同壓力條件下縱、橫波速度測量結(jié)果與理論模型計(jì)算結(jié)果對比

4.2.孔隙流體作用

在微觀孔隙尺度下，流體流動作用對巖石介質(zhì)彈性性質(zhì)的影響可用噴射流理論描述。對具有雙孔隙結(jié)構(gòu)的巖石，彈性波的頻散和衰減主要是由巖石中的微裂隙決定。在眾多噴射流作用理論表述中，唐曉明給出了巖石介質(zhì)中微裂隙與孔隙并存的彈性波同一理論，并將噴射流作用與巖石中ε與α兩個重要孔隙結(jié)構(gòu)參數(shù)建立了聯(lián)系。利用相同的孔隙結(jié)構(gòu)模型，Gurevich將噴射流作用與巖石中φc與α聯(lián)系起來[5]。在Gurevich的方法中，延續(xù)了Murphy與Dvorkin的思想，考慮了微裂隙中流體弛豫作用對其柔度的影響。如果將Kh(該模量為巖石中不含微裂隙的干燥體積模量)加入微裂隙，并考慮其與硬孔隙中流體噴射流作用影響時，介質(zhì)等效模量Kmf、Gmf可通過下式計(jì)算[15][19]：

式中：Kd(pe)、Gd(pe)分別為一定有效壓力下巖石介質(zhì)的干燥體積模量與剪切模量，MPa；ω為圓頻率，rad/s；η為孔隙流體動態(tài)黏度，mPa·s；αc為微裂隙特征縱橫比，1。

公式(10)等號右端第二項(xiàng)也可理解為加入特定縱橫比微裂隙并在考慮噴射作用下對Kh的改變。在考慮微裂隙作用后，剩余硬孔隙因其不可壓縮性，在流體飽和后仍滿足Gassmann方程，此時硬孔隙完全飽和時的體積模量Ksat與剪切模量Gsat可用下式計(jì)算[15][19]：

式中：Kf為混合流體體積模量，MPa；K0是巖石基質(zhì)組成顆粒的體積模量，MPa。

總體建模思路見圖6：第一步，在得到主要組成礦物含量的條件下，通過Voigt-Reuss-Hill巖石物理模型計(jì)算平均等效顆粒模量K0、G0；第二步，利用孔隙與壓力變化試驗(yàn)關(guān)系，并結(jié)合公式(8)計(jì)算樣品中的軟、硬孔隙的孔隙度；第三步，依據(jù)非接觸模型(公式(9))計(jì)算干燥巖石彈性模量；最后，依據(jù)Gurevich噴射流模型進(jìn)行流體替換計(jì)算(公式(11))，得到考慮噴射流作用的速度頻散模型。

Figure 6.The procedures of seismic rock physics modeling based on porosity and pore shape圖6.基于孔隙度與孔隙形狀的地震巖石物理建模流程

為了驗(yàn)證上述速度頻散模型的適用性，將H1與H5砂巖樣品在700 kHz頻率下測量的飽和巖石速度與模型計(jì)算的理論飽和速度進(jìn)行了對比(圖7)。圖7中“干燥”表示巖石干燥速度測量值，“飽水”表示水飽和速度測量值。不難看出，巖石速度頻散模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)際測量結(jié)果符合度更高，而 Gassmann方程計(jì)算結(jié)果在整個壓力范圍內(nèi)均與測量結(jié)果存在明顯差異。

5.結(jié)語

地震巖石物理模型是建立儲層特征與地震特征的橋梁，也是進(jìn)行巖性和烴類預(yù)測的依據(jù)，而巖石物理模型的準(zhǔn)確性取決于對巖石骨架地震彈性性質(zhì)以及流固耦合作用的準(zhǔn)確表征，因此，符合特定目標(biāo)儲層特征的巖石物理模型至關(guān)重要。

Figure 7.The interpretation of ultrasonic experimental results圖7.超聲實(shí)驗(yàn)結(jié)果解釋

該次研究以新疆車排子地區(qū)春光油田沙灣組儲層砂巖巖心樣品實(shí)驗(yàn)室測試結(jié)果為基礎(chǔ)，利用Mori-Tanaka非接觸模型，提出了綜合考慮儲層砂巖孔隙度、孔隙形狀以及微裂隙孔隙度對干燥巖石骨架彈性性質(zhì)影響的地震巖石物理模型；模型中的參數(shù)均通過試驗(yàn)進(jìn)行求取和標(biāo)定，大大降低了建立儲層巖石骨架彈性性質(zhì)模型的復(fù)雜性和不確定性。

利用孔隙尺度噴射流作用模型替代傳統(tǒng)Gassmann方程進(jìn)行流體替換，既可以用于實(shí)驗(yàn)室?guī)r石超聲波測量數(shù)據(jù)的模擬和解釋，也可用于地震測量數(shù)據(jù)的模擬和解釋，從而為不同頻率測量數(shù)據(jù)的儲層和流體解釋提供了一種方便的工具。