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    滬寧城際鐵路連續(xù)梁樁基糾偏技術(shù)

    2018-11-07 03:20:26潘振華
    鐵道建筑 2018年9期
    關(guān)鍵詞:樁基橋梁變形

    潘振華

    (上海鐵路局集團(tuán)有限公司 工務(wù)處,上海 200071)

    1 工程概況

    滬寧城際鐵路位于交通發(fā)達(dá)的華東沿海地區(qū),滬寧城際鐵路為時(shí)速300 km的高速鐵路,在跨越高速公路或高等級(jí)通航河道時(shí),常以三跨連續(xù)梁的方式跨越。由于非法堆土導(dǎo)致滬寧城際鐵路K19婁蘊(yùn)特大橋連續(xù)梁樁基發(fā)生橫向偏移,嚴(yán)重影響高速鐵路行車(chē)安全。2015年12月對(duì)樁基進(jìn)行了糾偏,本文重點(diǎn)分析連續(xù)梁樁基受單側(cè)偏壓產(chǎn)生位移的原因、連續(xù)梁變形特點(diǎn),研究樁基糾偏過(guò)程中樁周土體變形規(guī)律以及如何減少對(duì)相鄰建筑的影響。

    1.1 橋梁概況

    婁蘊(yùn)特大橋黃渡疏解區(qū)段K19+535—K20+190線路為曲線地段,曲線半徑為12 000 m,軌道類(lèi)型為CRTSⅠ型板式無(wú)砟軌道。K19+535—K20+190段橋梁墩臺(tái)編號(hào)為42#—61#,其中53#—56#是跨越沈海高速公路橋的連續(xù)梁,跨度分別為40,72,40 m,其余是32 m的簡(jiǎn)支梁。該橋墩高一般為14.0~19.5 m,橋基均采用鉆孔樁基礎(chǔ),樁數(shù)10~12根,樁長(zhǎng)54.5~95.5 m。樁端均位于(8)2粉質(zhì)黏土或(9)1粉砂層中,基本承載力σ0=150~180 kPa。

    1.2 工程地質(zhì)條件

    據(jù)工程建設(shè)勘察資料,該橋樁基地層均為第四系松散堆積層,總厚度在100 m以上,以第四系全新統(tǒng)及上更新統(tǒng)海積、沖海積黏性土、粉性土及砂類(lèi)土為主。地基土層力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。其中(3)-1為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層,厚約14 m,是典型的上海軟土層,基本承載力為80 kPa。54#墩地質(zhì)剖面見(jiàn)圖1。

    表1 地基土層力學(xué)參數(shù)

    圖1 54#墩地質(zhì)剖面(尺寸單位:m)

    1.3 橋梁周邊環(huán)境

    滬寧城際K19婁蘊(yùn)特大橋周邊建筑環(huán)境十分復(fù)雜,其中連續(xù)梁跨越沈海高速公路橋。滬寧城際婁蘊(yùn)特大橋上行線左側(cè)有3條與之平行的高速鐵路,分別是京滬高速鐵路上海聯(lián)絡(luò)線下行線、京滬高速鐵路上下行正線和滬寧城際虹橋聯(lián)絡(luò)線下行線。滬寧城際K19婁蘊(yùn)特大橋下行左側(cè)有2條高速鐵路,分別是京滬高速鐵路上海聯(lián)絡(luò)線上行線和滬寧城際虹橋聯(lián)絡(luò)線上行線;其中54#墩距沈海高速公路橋15 m,42#— 44#墩距京滬高速鐵路下行線12 m。

    1.4 橋墩偏移情況

    測(cè)量發(fā)現(xiàn)該橋K19+535—K20+190的無(wú)砟軌道發(fā)生了不同程度的橫向變形,其對(duì)應(yīng)的41#—62#墩處的橋墩偏移量見(jiàn)圖2。

    現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查發(fā)現(xiàn),滬寧城際上行側(cè)有2 m高的非法堆載,橋梁樁基單側(cè)受壓導(dǎo)致橫向位移[1-2]。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)[3-4],整治軌道橫向變形可以通過(guò)對(duì)橋梁樁基的糾偏實(shí)現(xiàn)。糾偏過(guò)程中軌道與梁體、墩頂?shù)淖冃位疽恢?,因此婁蘊(yùn)特大橋K19+535—K19+635即42#—45#墩頂糾偏量為7.9~13.8 mm,K19+690—K20+190即48#—61#墩糾偏量為4.9~55.4 mm。

    2 橋梁樁基糾偏機(jī)理及效果分析

    在滬杭客專(zhuān)K17簡(jiǎn)支梁樁基糾偏的實(shí)踐[5]中發(fā)現(xiàn),上海地區(qū)的淤泥質(zhì)軟黏土具有強(qiáng)度低、含水量大和壓縮系數(shù)高的特點(diǎn)。高壓旋噴樁機(jī)在施工過(guò)程中產(chǎn)生的噴射流壓力達(dá)20~24 MPa,高壓噴射流對(duì)樁周軟黏土的土體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生沖切破壞,并對(duì)周邊土體產(chǎn)生劈裂、擠推等擾動(dòng)作用。流塑狀的軟黏土在高壓旋噴作用力下發(fā)生觸變,同時(shí)也向周邊軟黏土土體及橋梁樁基礎(chǔ)傳遞側(cè)向旋噴壓力。橋梁樁基抗橫向荷載能力相對(duì)較弱,僅為抗豎向荷載能力的5%~10%,因此,橋梁樁基受旋噴樁噴射壓力的擠壓推動(dòng)作用而產(chǎn)生側(cè)向變形,以達(dá)到橋梁糾偏效果。

    2.1 婁蘊(yùn)特大橋樁基糾偏難點(diǎn)

    婁蘊(yùn)特大橋樁基糾偏有3個(gè)難點(diǎn):①在需要整治的橋墩中,連續(xù)梁的53#—56#這4個(gè)橋墩糾偏量大,同時(shí)連續(xù)梁門(mén)式超靜定復(fù)雜結(jié)構(gòu)4個(gè)墩間需要協(xié)調(diào)變形,以防止因糾偏量不同步造成梁體扭曲變形而產(chǎn)生裂縫。因此,連線梁橋墩糾偏是整治工程中的關(guān)鍵。②根據(jù)以往使用高壓旋樁糾偏的經(jīng)驗(yàn),存在糾偏量回彈的問(wèn)題[6-7],需研究糾偏工藝以提高糾偏效率。③連續(xù)梁的54#墩距離高速公路橋梁僅15 m,當(dāng)采用高壓旋噴樁對(duì)54#墩糾偏時(shí),勢(shì)必引起高速公路橋的樁柱式基礎(chǔ)產(chǎn)生橫向變形,需研究控制公路橋樁基礎(chǔ)變形的方案[8]。

    2.2 連續(xù)梁樁基糾偏量變形協(xié)調(diào)問(wèn)題

    連續(xù)梁的4個(gè)墩編號(hào)分別是53#,54#,55#和56#,其對(duì)應(yīng)的無(wú)砟軌道橫向變形量分別是55.4,40.9,19.1和10.3 mm,見(jiàn)圖3。現(xiàn)以54#和55#墩偏移量為基線,虛擬一條直線,可見(jiàn)53#墩偏離虛擬的連續(xù)梁直線2.4 mm,56#墩偏離直線2.8 mm。根據(jù)高速鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范,梁體允許的水平撓度為1/4 000,目前連續(xù)梁水平撓度為0.28/4 000,滿(mǎn)足規(guī)范要求。為防止施工進(jìn)程中,因每個(gè)橋墩糾偏量差異導(dǎo)致梁體水平撓度超限而產(chǎn)生裂紋,連續(xù)梁4個(gè)橋墩應(yīng)保持基本同步變形。

    在對(duì)連續(xù)梁的糾偏過(guò)程中,保證連續(xù)梁在一條直線上是糾偏的基本原則。連續(xù)梁糾偏作業(yè)順序是先將53#和56#墩分別糾偏2.4,2.8 mm,使53#—56#這4個(gè)墩在一條直線上,保證連續(xù)梁梁體位于一條直線上。53#,54#,55#,56#墩頂橫向糾偏量分別是53.0,40.9,19.1,7.8 mm。采用繞軸旋轉(zhuǎn)法施工,即以56#墩為軸,使53#—55#墩繞著56#墩轉(zhuǎn)動(dòng),53#—55#墩的每次糾偏量比值約為5∶4∶2,以保證53#—55#這3個(gè)墩樁基糾偏后整個(gè)連續(xù)梁仍在一條直線上。每天根據(jù)測(cè)量結(jié)果對(duì)墩糾偏量進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)53#—55#墩糾偏量與56#墩糾偏量相同時(shí)(即4個(gè)墩的糾偏量均達(dá)8 mm 時(shí)),再對(duì)連續(xù)梁的4個(gè)墩同步進(jìn)行糾偏,見(jiàn)圖4。

    圖4 連續(xù)梁糾偏過(guò)程

    2.3 糾偏過(guò)程中的糾偏量回彈問(wèn)題

    糾偏過(guò)程中對(duì)各個(gè)橋墩墩頂進(jìn)行糾偏量觀測(cè)。選取 54#墩頂糾偏過(guò)程觀測(cè)結(jié)果予以分析。圖5是采取措施前54#墩糾偏過(guò)程中墩頂位移變化。可知,10月28日54#墩采用高壓旋噴樁從施工開(kāi)始(0:00)到施工結(jié)束時(shí)(4:00),墩頂糾偏量達(dá)峰值2 mm,隨后墩頂糾偏量開(kāi)始回彈,至當(dāng)日21:00糾偏量減小為1 mm,即回彈率為50%。10月29日糾偏量的回彈率為73%。

    圖5 采取措施前54#墩糾偏過(guò)程中墩頂位移變化

    在54#橋墩樁基前后側(cè)設(shè)置土體位移深測(cè)管,分別在施工開(kāi)始(0:00)、施工結(jié)束(4:00)和施工結(jié)束后(15:00)對(duì)深層土體橫向變形進(jìn)行觀測(cè)。圖6反映了10月29日54#墩不同深度的土體變形過(guò)程。高壓旋噴壓力作用下樁基土體發(fā)生橫向位移,當(dāng)施工結(jié)束時(shí)橫向位移達(dá)到最大值,隨后土體發(fā)生了回彈。如此大的回彈率不僅降低了施工效率,而且浪費(fèi)了高壓旋噴樁的施工空間,因此,有必要根據(jù)樁基變形特點(diǎn),采取相應(yīng)措施降低回彈率。

    圖6 54#墩不同深度土體變形過(guò)程

    在鄰近橋墩堆載的作用下,橋梁樁基與抗滑樁的工作原理相似,因此可按抗滑樁的設(shè)計(jì)方法研究樁基受力?,F(xiàn)以54#橋墩樁基為例分析其受力特點(diǎn),側(cè)向堆載的偏壓作用引起地基變形從而產(chǎn)生滑動(dòng)面。橋梁樁基在滑體推力的作用下產(chǎn)生水平抗力并產(chǎn)生撓曲變形,當(dāng)橋梁樁基水平變形發(fā)展到一定值時(shí)橋梁樁基水平抗力與滑體推力處于相對(duì)平衡狀態(tài)。

    采用高壓旋噴樁進(jìn)行糾偏時(shí),高壓旋噴樁噴射壓力破壞了橋梁樁基與土體間的平衡狀態(tài),使軟土土體觸變,土體抗剪強(qiáng)度減小,相應(yīng)使滑體推力增大。在高壓旋噴樁施工期間,高壓旋噴樁巨大噴射壓力抵消滑體推力后使樁基產(chǎn)生橫向位移。當(dāng)高壓旋噴樁施工結(jié)束后,樁基在滑體推力作用下產(chǎn)生回彈變形。因此,降低或減少滑體推力是提高糾偏效果防止回彈的重要措施。具體的方法是在54#橋墩堆載偏壓一側(cè)刷方減載,同時(shí)插打Ⅳ型拉森鋼板樁。減載是為降低滑體推力大??;插打2排拉森鋼板樁是利用鋼板樁間咬合作用形成連續(xù)墻,承受滑體推力,以降低滑體推力對(duì)橋梁樁基的影響。

    糾偏施工時(shí),橋梁樁基在高壓旋噴作用下發(fā)生橫向位移,施工結(jié)束后雖然高壓旋噴樁噴射作用停止,但由于減載和拉森鋼板樁的作用,橋梁樁基受到滑體推力較小,因此樁基未發(fā)生較大回彈。圖7是采取措施后54#墩糾偏過(guò)程中位移變化。11月8日施工糾偏量為3.4 mm,回彈量為0.9 mm,回彈率為26%;11月9日施工糾偏量為3.5 mm,回彈量為0.5 mm,回彈率僅15%;遠(yuǎn)低于采取措施前70%的回彈率,整治效果明顯。

    2.4 施工過(guò)程中對(duì)周邊建筑的影響

    高速公路橋梁樁柱式基礎(chǔ)距離54#墩15 m。根據(jù)上海地區(qū)軟土施工經(jīng)驗(yàn),高壓旋噴樁作用距離一般在30 m左右,因此對(duì)54#墩糾偏施工時(shí),必定對(duì)高速公路橋梁樁基產(chǎn)生不利影響。根據(jù)公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范,其橋梁允許橫向位移量為25 mm,為保證公路橋梁結(jié)構(gòu)安全控制橋梁墩頂位移不超過(guò)10 mm。主要措施:緊臨54#墩一側(cè)插打2排16 m Ⅳ型拉森鋼板樁,以抵銷(xiāo)高壓旋噴樁噴射壓力對(duì)公路橋梁樁基的影響。高壓旋噴樁施工時(shí)添加早強(qiáng)劑,以促使高壓旋噴樁盡快提高樁體強(qiáng)度,以提高對(duì)次日高壓旋噴樁施工時(shí)噴射壓力的抗力。由于采取了上述雙重防護(hù)措施,大大降低了高壓旋噴樁噴射壓力對(duì)周邊建筑物的影響,最終將公路橋梁墩頂橫向位移控制在6 mm以?xún)?nèi)。

    3 結(jié)語(yǔ)

    在對(duì)連續(xù)梁樁基采用高壓旋噴樁進(jìn)行糾偏時(shí),應(yīng)采用不同糾偏量以確保連續(xù)梁梁體同步變形,以免梁體出現(xiàn)扭曲。為提高糾偏效率防止糾偏量反彈,宜在高壓旋噴樁機(jī)的對(duì)面?zhèn)炔捎眯遁d或插打拉森鋼板樁的措施。同時(shí),為減輕高壓旋噴樁噴射壓力對(duì)周邊建筑物的影響,應(yīng)采用插打拉森鋼板樁方法隔斷噴射壓力的作用。

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