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    水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用下地鐵區(qū)間隧道抗震仿真分析

    2018-11-02 06:45:30商金華王曉昱毛榮吉
    城市軌道交通研究 2018年10期
    關(guān)鍵詞:洞頂極值滲流

    商金華 王曉昱 毛榮吉

    (濟(jì)南軌道交通集團(tuán)有限公司,250101,濟(jì)南//第一作者,高級(jí)工程師)

    濟(jì)南市作為山東省省會(huì),由于泉水保護(hù)等原因,城市軌道交通建設(shè)起步較晚,且隨著近年來交通擁堵的惡化,大力發(fā)展城市軌道交通建設(shè)勢(shì)在必行。

    地下結(jié)構(gòu)由于受到周圍巖體或土體的約束,一直被認(rèn)為具有良好的抗震性能[1-3]。但近年來的地震中許多原本被認(rèn)為具有良好抗震性能的地下結(jié)構(gòu)(包括區(qū)間隧道及地鐵車站等)都發(fā)生了不同程度的破壞,引起了許多學(xué)者的重視。在區(qū)間隧道的抗震設(shè)計(jì)研究中,數(shù)值方法已成為重要的研究途徑,近年來取得了豐碩的成果。文獻(xiàn)[4]運(yùn)用有限元和無限元耦合的分析方法對(duì)土-地下隧道的相互作用進(jìn)行了分析。文獻(xiàn)[5]結(jié)合動(dòng)力有限元-雙漸近多向透射邊界編制了相應(yīng)的計(jì)算程序,來計(jì)算軟土地層中盾構(gòu)隧道的地震響應(yīng)。文獻(xiàn)[6]以南京某軟弱地基淺埋地鐵區(qū)間隧洞為研究對(duì)象,進(jìn)行地震響應(yīng)分析。文獻(xiàn)[7]利用土-結(jié)構(gòu)相互作用的動(dòng)力有限元方法,通過引入無長度的三自由度彈簧單元模擬縱向螺栓接頭,分析行波波長、地基剛度與阻尼對(duì)盾構(gòu)隧道縱向地震響應(yīng)的影響。文獻(xiàn)[8]運(yùn)用有限元軟件ANSYS對(duì)某隧道建立二維有限元模型,采用一致邊界條件進(jìn)行地震響應(yīng)分析。

    雖然對(duì)區(qū)間隧道的抗震設(shè)計(jì)研究較多,但是針對(duì)濟(jì)南市地下泉水眾多的獨(dú)特地形,對(duì)于水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用下地鐵區(qū)間隧道抗震分析的研究還較少。因此,本文在常規(guī)地鐵抗震分析的基礎(chǔ)上考慮水-土-結(jié)構(gòu)的耦合作用,研究地震作用下區(qū)間隧道的反應(yīng),以及地下水滲流對(duì)地鐵區(qū)間隧道抗震性能的影響,從而為濟(jì)南市地鐵區(qū)間隧道的抗震設(shè)計(jì)提供參考。

    1 水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用抗震模型

    1.1 結(jié)構(gòu)概況

    以濟(jì)南軌道交通R1線大楊莊站—濟(jì)南西站雙洞區(qū)間隧道為研究背景。區(qū)間隧道采用盾構(gòu)法施工,隧道內(nèi)徑5.8 m,外徑6.4 m,采用平板型管片,管片采用C50混凝土、厚度30 cm,沿隧道縱向管片寬度1.2 m,隧道頂板埋深10~20 m,兩洞之間的間距為14 m。盾構(gòu)隧道縱坡為V形,形成高站位低區(qū)間的型式。

    1.2 工程地質(zhì)與水文地質(zhì)

    根據(jù)濟(jì)南市軌道交通R1線大楊莊站—濟(jì)南西站巖土工程勘察報(bào)告(詳勘階段),選取具有代表性的濟(jì)南土層作為地鐵區(qū)間隧道所處的場地,從上至下依次為:黃土、粉質(zhì)黏土、細(xì)砂、粉質(zhì)黏土、卵石、黏土。

    大楊莊站—濟(jì)南西站地下水的存在形式主要為第四系松散孔隙水,其埋藏類型為潛水和承壓水。其中潛水水位埋深5.0~8.0 m,承壓水水位埋深6.3~8.2 m。

    1.3 計(jì)算模型

    1.3.1 模型建立

    運(yùn)用FLAC3D5.0軟件分別建立考慮和不考慮地下水滲流作用的區(qū)間隧道三維計(jì)算模型,為了減少邊界效應(yīng)對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響,取自隧道軸線起向兩側(cè)各延伸4D(D為隧道直徑),總寬度為62 m;豎向和縱向計(jì)算深度均取為60 m;隧道埋深為20 m。

    1.3.2 邊界條件

    模型四周及底面施加法向約束,上部為自由邊界。動(dòng)力計(jì)算時(shí)模型周圍采用自由場邊界??紤]地下水滲流時(shí),在此基礎(chǔ)上模型四周及底面采用不透水邊界,上部采用透水邊界。為考慮地下水滲流的作用,同時(shí)加快水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用的計(jì)算速度,在模型上部加上水頭高度為5.5 m的靜水頭。

    1.3.3 材料模型

    土層采用實(shí)體單元模擬,各地層視為各向同性Mohr Coulomb理想彈塑性材料,管片采用殼單元模擬,土體阻尼取為滯后阻尼。主要土層的動(dòng)靜力及水力計(jì)算參數(shù)如表1所示。管片材料的動(dòng)靜力計(jì)算參數(shù)如表2所示。地鐵區(qū)間三維模型如圖1和圖2。

    表1 典型場地土動(dòng)靜力及水力計(jì)算參數(shù)表

    表2 管片材料動(dòng)靜力計(jì)算參數(shù)表

    圖1 土-地鐵區(qū)間隧道有限元模型

    1.4 地震波

    濟(jì)南軌道交通地鐵區(qū)間隧道的抗震設(shè)防烈度為7度,同時(shí)參考山東省地震工程研究院提供的《濟(jì)南市軌道交通R1線一期工程場地地震安全性評(píng)價(jià)報(bào)告》中提供的50年超越概率2%的基巖地震波,本文選取具體地震波如圖3所示。

    圖2 隧道有限元模型

    1.5 監(jiān)測(cè)點(diǎn)的布置

    為了更好地分析地震作用下隧道區(qū)間的位移和內(nèi)力響應(yīng),在隧道左、右線均布置了8個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),布置如圖4所示。

    2 水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用時(shí)地鐵區(qū)間隧道的位移響應(yīng)

    沿x方向(垂直于隧道方向)在模型底部輸入基巖地震波,分別計(jì)算考慮地下水滲流和不考慮地下水滲流作用時(shí)地鐵區(qū)間隧道在罕遇地震作用下的位移。將監(jiān)測(cè)點(diǎn)1、2、3、4的位移極值匯總于表3,并分別給出兩個(gè)模型洞頂(監(jiān)測(cè)點(diǎn)1)和洞底(監(jiān)測(cè)點(diǎn)2)兩點(diǎn)的位移時(shí)程圖,如圖5和圖6所示。

    圖3 基巖地震波

    a) 左線

    b) 右線圖4 區(qū)間隧道監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置圖

    表3 考慮和不考慮地下水滲流時(shí)隧道監(jiān)測(cè)點(diǎn)地震位移極值

    圖5 考慮和不考慮地下水滲流時(shí)監(jiān)測(cè)點(diǎn)1位移時(shí)程曲線

    由表3和圖5、6可知,罕遇地震作用下,考慮地下水滲流時(shí),隧道左線洞頂位移極值35.88 mm,洞底位移極值34.79 mm,左洞腰位移極值35.35 mm,右洞腰位移極值35.37 mm。各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移時(shí)程曲線相似,大約在14 s左右位移正向達(dá)到極值,18 s左右位移負(fù)向達(dá)到極值,且位移極值隨著埋深位置的增大而減小,洞頂處位移最大,洞腰處位移次之,洞底處位移最小。

    圖6 考慮和不考慮地下水滲流時(shí)監(jiān)測(cè)點(diǎn)2位移時(shí)程曲線

    此外,考慮地下水滲流時(shí)區(qū)間隧道的位移反應(yīng)規(guī)律與不考慮地下水滲流作用時(shí)一致,但由于滲流力的作用使得土體有效應(yīng)力增大,各監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移極值增大。

    除了各監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移值,一般需要計(jì)算出隧道洞頂和洞底之間的相對(duì)位移,從而利用相對(duì)位移和隧道外徑的比值求得隧道的傾斜角度,以評(píng)價(jià)隧道橫向的安全性。根據(jù)《盾構(gòu)隧道的抗震研究及算例》的規(guī)定,當(dāng)傾斜角小于1/350時(shí),結(jié)構(gòu)的安全性沒有問題。

    考慮地下水滲流和不考慮地下水滲流作用時(shí),區(qū)間隧道洞頂和洞底的相對(duì)位移時(shí)程圖如圖7所示,隧道計(jì)算傾斜角如表4所示。

    圖7 考慮和不考慮地下水滲流時(shí)洞頂和洞底的相對(duì)位移時(shí)程曲線

    考慮地下水滲流時(shí),區(qū)間隧道洞頂和洞底相對(duì)位移增大,這是由于在地震力基礎(chǔ)上,考慮了滲流力的作用,且洞頂?shù)臐B流力要大于洞底的滲流力,使得相對(duì)位移增大。由表4可知,相對(duì)位移極值為2.03 mm,傾斜角最大為1/2 955,仍能滿足規(guī)范要求。

    表4 考慮和不考慮地下水滲流時(shí)隧道傾斜角

    3 水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用時(shí)地鐵區(qū)間隧道的內(nèi)力響應(yīng)

    分別提取考慮地下水滲流和不考慮地下水滲流作用時(shí)地鐵區(qū)間隧道在罕遇地震作用下各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的彎矩、剪力和軸力極值匯總于表5和表6中。并繪制考慮地下水滲流作用時(shí)地鐵區(qū)間左右線內(nèi)力反應(yīng)包絡(luò)圖如圖8所示。

    表5 考慮地下水滲流時(shí)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)內(nèi)力極值

    表6 不考慮地下水滲流時(shí)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)內(nèi)力極值

    由表5和圖8可知,考慮水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用時(shí),區(qū)間隧道軸力最大值一般發(fā)生在洞腰處,且里側(cè)洞腰的軸力值較大,整個(gè)結(jié)構(gòu)處于受壓狀態(tài);剪力的最大值一般發(fā)生在靠近中間位置處與洞頂和洞底成45°的2個(gè)點(diǎn)附近;彎矩的最大值與軸力相同,出現(xiàn)在拱腰處,且里側(cè)的拱腰的彎矩值較大??紤]水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用時(shí),地震作用下內(nèi)力規(guī)律與不考慮地下水滲流時(shí)一致。

    此外,相比于不考慮地下水滲流作用,考慮地下水滲流時(shí),區(qū)間隧道所受彎矩、剪力減小,軸力增大。區(qū)間隧道最大彎矩減小了70.58 kN·m,最大剪力減小了120.10 kN,最大軸力增大了448.645 kN。因此考慮地下水滲流作用時(shí)軸力增大較多,存在一定的安全隱患。

    4 結(jié)論

    本文依托于濟(jì)南軌道交通R1線大楊莊站—濟(jì)南西站雙洞區(qū)間隧道,分別建立考慮土-結(jié)構(gòu)相互作用模型和水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用模型,研究水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用下區(qū)間隧道的地震反應(yīng),以及地下水滲流對(duì)地鐵區(qū)間隧道抗震性能的影響,主要得出以下結(jié)論:

    (1)位移極值隨著埋深位置的增大而減小,洞頂處位移最大,洞腰位移次之,洞底處位移最小。洞頂和洞底的相對(duì)位移、傾斜角滿足規(guī)范要求。

    (2)軸力的最大值一般發(fā)生在洞腰處,內(nèi)側(cè)洞腰的軸力值較大,整個(gè)結(jié)構(gòu)處于受壓狀態(tài);剪力的最大值一般發(fā)生在靠近中間位置處與洞頂和洞底成45°的2個(gè)點(diǎn)附近;彎矩的最大值與軸力相同,出現(xiàn)在洞腰處,且里側(cè)洞腰的彎矩值較大。

    左線

    左線

    左線

    右線a)彎矩反應(yīng)包絡(luò)圖(單位:kN·m)

    右線b)剪力反應(yīng)包絡(luò)圖(單位:kN)

    右線c)軸力反應(yīng)包絡(luò)圖(單位:kN)圖8 水-土-結(jié)構(gòu)耦合作用時(shí)地鐵區(qū)間隧道的內(nèi)力反應(yīng)包絡(luò)圖

    (3)與不考慮地下水滲流作用時(shí)區(qū)間隧道的計(jì)算結(jié)果相比,考慮地下水滲流時(shí),區(qū)間隧道的位移和內(nèi)力地震響應(yīng)規(guī)律相同,但隧道位移值增大,洞頂和洞底的相對(duì)位移值也增大;區(qū)間隧道各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的彎矩、剪力值有所減小,軸力有所增大。

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