申建忠
(潞安集團司馬煤業(yè)有限公司,山西 長治 047105)
對巷道圍巖塑性區(qū)域的形成和特征進行分析,可以得出巷道圍巖變形機理,從而對冒頂事故進行有效合理的控制和預防。以司馬煤礦1208工作面為研究背景,根據(jù)塑性區(qū)域理論,對巷道的塑性區(qū)域進行了力學分析,研究了塑性區(qū)域的力學特性和影響因素,有助于實現(xiàn)圍巖的穩(wěn)定控制。
1208工作面地面無重要建筑物,蓋山厚度591~767 m,平均679 m。工作面井下位于中六采區(qū)北配巷西北部,工作面東北部為1210工作面,與本工作面相距30m,西南部為未采區(qū)。3#煤層四鄰均未采,2#煤與3#煤層間距約16.79m。工作面設(shè)計走向長1640~1664 m,可采走向長1535 m,采長225 m,煤層平均厚度2.89 m,可采儲量115.1萬t。
1208工作運輸巷、運料巷初步確定采用圓形巷道,因此1208工作面圓形巷道的圍巖塑性區(qū)域分布問題是兩巷是否順利掘進的重點,目前以Kirsch研究的平面應(yīng)變公式分析圓形巷道應(yīng)力和塑性區(qū)域較為廣泛。但其公式建立背景為雙向等壓力作用,實際工程并不能完全符合應(yīng)用條件,雙向并不完全等壓力,對于非均勻應(yīng)力作用的巷道圍巖的應(yīng)力和塑性區(qū)域分布情況有必要進行分析。在1208工作面掘進前假設(shè)巷道圍巖挖掘前后都是彈性,求解后根據(jù)塑性條件判斷塑性破壞區(qū),近似確定塑性區(qū)域?qū)τ趪鷰r破壞機理具有較大參考作用,為1208工作面兩巷順利掘進提供理論基礎(chǔ)。
目前對巷道應(yīng)力精準求解較困難,因此對1208工作面兩巷進行簡化,圍巖應(yīng)力視為分布均勻,巷道挖掘視為平面應(yīng)變,巖層各向視為同性。雙向不等壓力作用下的圓形巷道力學分析如圖1所示。
圖1 不等壓力作用的1208工作面圓形巷道力學分析
可以依據(jù)彈性力學相應(yīng)計算理論,由以下公式對雙向不等壓力作用的巷道某點計算其應(yīng)力。
式中:
σr-某點周向應(yīng)力,MPa;
σθ-某點徑向應(yīng)力,MPa;
τr-某點剪應(yīng)力,MPa;
γH-某點垂直載荷,MPa;
λ-側(cè)壓系數(shù);
R-巷道半徑;
r、θ-某點極坐標值。
在巷道掘進過程中巷道圍巖破壞受其極限應(yīng)力作用較大,本研究采用庫倫莫爾強度準則對其進行分析,如圖2所示。
圖2 庫倫莫爾準則
通過直線莫爾包絡(luò)線描述圍巖平衡,當巷道圍巖處于彈性極限與塑性臨界狀態(tài)時,根據(jù)庫倫莫爾強度準則可得出平衡方程為:
式中:
σ1、σ3-極限應(yīng)力值;
φ-內(nèi)摩擦角度,(°)。
根據(jù)以上計算公式可發(fā)現(xiàn)巷道圍巖塑性區(qū)域的影響要素包括巷道埋深、巷道角度、巷道內(nèi)摩擦角。
通過公式代入巷道有關(guān)參數(shù),研究1208工作面巷道掘進深度變化對其塑性區(qū)域的影響,結(jié)果如圖3所示。
由圖3可以看出,幾種不同巖層巷道,埋深較低時都有無塑性區(qū)的埋深范圍,存在臨界塑性深度,巷道埋深超過臨界深度后,隨深度增加,各巖層塑性區(qū)域都在擴充,且擴充速度是煤>泥巖>頁巖>砂巖,反映了圍巖硬度低會增加塑性區(qū)域的擴散速率。
圖3 各種圍巖巷道埋深對于圍巖塑性區(qū)域影響曲線
根據(jù)上述公式得出不同角度巷道圍巖的塑性區(qū)域深度也不同,在0°到45°巷道角度內(nèi)均存在0塑性區(qū)、存在臨界埋深,但總體隨埋深增加塑性區(qū)域增大,在1208工作面巷道掘進縱深50 m之前的臨界狀態(tài)之后,隨著巷道角度的增加塑性區(qū)域擴充速度減??;縱深50 m之后隨巷道角度增加而擴充速度增大。
分別取不同內(nèi)摩擦角進行比較,得出圍巖塑性區(qū)域變化滾率,既不同巷道圍巖內(nèi)摩擦角的臨界埋深也不同,隨著內(nèi)摩擦角增大,臨界埋深也增大,巷道圍巖塑性區(qū)域擴張隨著內(nèi)摩擦角的增大而增長速率降低。通過對1208工作面非均勻應(yīng)力場巷道圍巖塑性區(qū)理論分析,分析了1208工作面兩巷冒頂機理,為制定針對性的巷道冒頂控制方法和與之相適應(yīng)的支護技術(shù)提供理論依據(jù),并以此研究結(jié)果制定了頂板永久支護、巷幫永久支護方案。
(1)頂板永久支護方案
錨桿規(guī)格:MSGLW335/20×2400左旋無縱筋螺紋鋼錨桿,所有錨桿配套使用1010尼龍阻尼圈及球形墊。
錨桿托盤:150×150×10 mm拱形高強度托盤,拱高不得小于36mm。
錨固方式:采用端錨錨固形式,每孔2支錨固劑,1支MS(CKb+Z)2360錨固劑,1支MSZ2360錨固劑。
鋼筋托梁:采用16#圓鋼焊接而成,規(guī)格為:SB-φ16-5000-60mm。
錨桿布置:每排6根錨桿,間距950mm,排距900mm,靠近巷幫的頂板錨桿距離巷幫225mm,打設(shè)角度與垂線成10°角(朝向巷外),中部錨桿與頂板垂直。
(2)巷幫永久支護方案
錨桿規(guī)格:MSGLW335/20×2000左旋無縱筋螺紋鋼錨桿,所有錨桿配套使用1010尼龍阻尼圈及球形墊。
錨固方式:采用端錨錨固形式,每孔1支MSZ2360錨固劑。
鋼筋托梁:采用14#圓鋼焊接而成,規(guī)格為:SB-φ14-2900-60 mm。
錨桿托盤:150×150×10 mm拱形高強度托盤,拱高不得小于36 mm。
錨桿布置:每排4根錨桿,間距900 mm,排距900 mm,兩幫最上部一根錨桿距頂板250 mm,與水平線呈10°仰角,其余3根錨桿水平布置。
本文以司馬煤礦1208工作面為研究背景,根據(jù)塑性區(qū)域理論,對巷道的塑性區(qū)域進行了力學分析,研究了塑性區(qū)域的力學特性和影響因素,得出了不同影響因素對于塑性區(qū)域的影響規(guī)律,為巷道圍巖塑性區(qū)域的形成機理研究及支護方案確定提供了參考依據(jù)。