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    化學(xué)充氮泡沫水泥漿制備原理與應(yīng)用

    2018-10-18 08:40:32王翔王星星王成文張輝
    鉆井液與完井液 2018年4期
    關(guān)鍵詞:化學(xué)

    王翔, 王星星, 王成文, 張輝

    (1. 中石化華北油氣分公司石油工程技術(shù)研究院,河南鄭州 450006;2. 中國石油大學(xué)(華東)石油工程學(xué)院,山東青島 266580)

    0 引言

    水泥漿漏失低返是國內(nèi)外油田普遍存在且尚未完全解決的技術(shù)難題之一,在低壓易漏地層的固井施工中尤為突出。為防止固井漏失,從固井工藝方面來看,可采用分級固井、正注反擠或使用套管外封隔器等措施,但這些措施的實施需要對漏層準確定位,而且施工工藝復(fù)雜并存在較大風(fēng)險[1-3]。采用纖維堵漏水泥漿、觸變水泥漿和聚合物交聯(lián)堵漏水泥漿,常因漿體太稠而導(dǎo)致注水泥泵壓過高,易壓漏地層[4-7]。泡沫水泥漿具有漿體密度低、觸變性強、防漏防竄效果好、頂替鉆井液效率高、可壓縮性強、水泥石塑性好、抗壓強度相對較高等特點,使泡沫水泥應(yīng)用范圍越來越廣闊,從低壓易漏地層固井、防氣竄固井、注蒸汽井固井、深井固井,發(fā)展到目前的超深水海域深井固井作業(yè)[8]。

    泡沫水泥漿的制備方法有機械法充氮和化學(xué)法充氮2種方式,國外主要以機械法充氮為主,Haliburton公司等利用機械充氮法制備泡沫水泥,在低壓易漏地層固井和深水淺層防竄固井中應(yīng)用非常廣泛,但是機械法充氮所需設(shè)備較多,工藝復(fù)雜,需要精心設(shè)計和計算機自動控制,難度和費用較高,特別是在后勤保障比較困難的地區(qū),存在著維護以及后期供應(yīng)困難等不足?;瘜W(xué)法充氮是將發(fā)氣劑與水泥漿或水直接混溶,通過水泥漿中反應(yīng)產(chǎn)生氮氣從而實現(xiàn)充氮目的,不需要額外設(shè)備、工藝簡單、成本較低。中國對化學(xué)充氮泡沫水泥漿已開展了較多研究,左景欒等通過優(yōu)選高效發(fā)氣劑PN體系,以兩型表面活性劑與蛋白類穩(wěn)泡劑復(fù)配物SC-1穩(wěn)泡劑,研發(fā)出密度為1.10~1.20 g/cm3泡沫水泥漿并在沁南示范區(qū)進行現(xiàn)場固井試驗[9];王楚峰等利用超細固相顆粒物增強泡沫水泥漿綜合性能,分析了泡沫水泥漿在模擬井下壓力溫度條件下的密度變化規(guī)律,采用化學(xué)充氮泡沫水泥漿與暫堵型前置液組合技術(shù),較好地解決了沁水盆地南部煤層氣井低壓、易漏、易坍塌的難題[10-11]。

    化學(xué)充氮泡沫水泥漿的應(yīng)用前景廣闊,但目前對于化學(xué)法產(chǎn)生氮氣原理、化學(xué)法充氮影響規(guī)律仍不清楚,存著化學(xué)產(chǎn)氮效率低、泡沫水泥漿性能難調(diào)控等問題。為此筆者通過探討化學(xué)產(chǎn)氮原理,分析化學(xué)充氮影響規(guī)律,揭示其化學(xué)充氮泡沫水泥漿制備原理,為開發(fā)更低密度的高性能化學(xué)充氮泡沫水泥漿奠定基礎(chǔ),所研制的新型化學(xué)充氮泡沫水泥漿成功解決了現(xiàn)場煤層氣井低壓易漏、裂縫性漏失等固井難題,提高了煤層氣井固井質(zhì)量,推動了化學(xué)充氮泡沫水泥漿技術(shù)的發(fā)展。

    1 化學(xué)法產(chǎn)生氮氣理論分析

    1.1 化學(xué)法產(chǎn)生氮氣原理

    泡沫水泥漿是通過在水泥漿中充入氣體(常為N2),利用表面活性劑等穩(wěn)定泡沫,從而制備出均勻的、穩(wěn)定的低密度水泥漿,具有較好的防漏防竄堵漏作用和力學(xué)性能[12-13]。化學(xué)法充氣是將發(fā)氣劑與水泥漿或水直接混溶,通過水泥漿中反應(yīng)實現(xiàn)充氮目的。根據(jù)物質(zhì)守恒規(guī)律,反應(yīng)要有氮氣生成,則反應(yīng)物中應(yīng)至少有含氮元素的物質(zhì)。氮元素屬于第五主族元素,含氮物質(zhì)在反應(yīng)過程中生成氮氣物質(zhì),氮元素在反應(yīng)前后氧化數(shù)必將有升降變化,即化學(xué)法產(chǎn)生氮氣反應(yīng)實質(zhì)為氧化還原反應(yīng),如反應(yīng)式(1)。

    根據(jù)氧化還原反應(yīng)的電化學(xué)能斯特公式和熱力學(xué)等溫方程,可以判斷反應(yīng)式(1)能否發(fā)生的吉布斯自由能△rGm表示為:

    式中,R為 8.314 J·K-1·mol-1;T 為溫度,K;α為各物質(zhì)的活度。n為氧化還原反應(yīng)的電荷量, mol;F為法拉弟常數(shù),96 500 C·mol-1分別為反應(yīng)物A、B所對應(yīng)的標準電極電勢值。

    對于各物質(zhì)的活度,可根據(jù)德拜-休克爾公式進行計算,如假設(shè)反應(yīng)物B的分子結(jié)構(gòu)式為Mv+Nv-,則反應(yīng)物B的活度計算式為:

    式中, mΦ為物質(zhì)B的標準態(tài)質(zhì)量摩爾濃度, mo·lkg-1;mB為反應(yīng)物B的質(zhì)量摩爾濃度,mol·kg-1;z+、z-分別為正、 負離子的價數(shù);v=v++v-;A為一常數(shù),0.509(mol-1·kg)1/2。

    為此,可根據(jù)式(2)、式(3)計算產(chǎn)生氮氣反應(yīng)的△rGm。當(dāng)△rGm<0時,反應(yīng)可能發(fā)生并產(chǎn)生氮氣。為此,可通過計算不同物質(zhì)相互間的反應(yīng)△rGm,來判斷不同含氮物質(zhì)是否發(fā)生反應(yīng)并產(chǎn)生氮氣,為研發(fā)化學(xué)發(fā)氣劑提供理論判據(jù)。

    1.2 實例分析

    以NH4Cl和高氯酸鈉為例,分析其能否在堿性介質(zhì)、室溫條件下發(fā)生產(chǎn)生氮氣的反應(yīng)。在堿性條件下,如果能被氧化成氮氣,則反應(yīng)式如下。

    假設(shè)NH4Cl、高氯酸鈉的質(zhì)量摩爾濃度為1 mol·kg-1,水泥漿為飽和 Ca(OH)2溶液,其 αOH-為2.22×10-2。根據(jù)式(2)可計算出反應(yīng)式(4)的△rGm為-93.74 kJ·mol-1,說明水泥漿中能夠產(chǎn)生氮氣。具體的實驗步驟如下:將21.3 g NaClO3和200 mL水加入500 mL密閉容器中,用20%NaOH溶液調(diào)節(jié)pH值為11,然后逐滴加入27.5%NH4Cl溶液,采用排水法收集產(chǎn)生的氣體,其產(chǎn)生氮氣量如圖1所示。實驗證實了化學(xué)法產(chǎn)生氮氣的原理,為優(yōu)選高效發(fā)氣劑奠定了理論基礎(chǔ)。

    圖1 氯化銨溶液產(chǎn)生氮氣體積量

    1.3 發(fā)氣劑體系研制

    選用不同類型的含氮物質(zhì),通過與不同類型氧化劑、還原劑物質(zhì)進行組合,然后根據(jù)公式(2)計算該組合反應(yīng)的吉布斯自由能△rGm,并根據(jù)△rGm大小來選擇產(chǎn)生氮氣的反應(yīng)物組合,其中以△rGm最小的反應(yīng)物組合優(yōu)選為發(fā)氣劑物質(zhì)。并進一步通過實驗測試其反應(yīng)能力及產(chǎn)生氮氣總體積量,兼顧反應(yīng)物、產(chǎn)物對水泥漿性能的影響,研制出化學(xué)發(fā)氣劑LTPN體系:LTPN-Ⅰ、LTPN-Ⅱ,其物理性能如表1所示。

    表1 化學(xué)發(fā)氣劑LTPN體系的物理性能

    2 化學(xué)法充氮的規(guī)律分析

    2.1 溶液pH值對化學(xué)法充氮的影響規(guī)律

    水泥遇水后會快速水化,生成水化硅酸鈣凝膠C—S—H和Ca(OH)2。假設(shè)水泥漿為飽和Ca(OH)2溶液,并且溶液中的OH-主要由Ca(OH)2電離產(chǎn)生,在溫度為 298.15 K(25 ℃)下,則水泥漿的pH值達到12.35,即水泥漿是一個較高pH值的堿性介質(zhì)環(huán)境。堿性環(huán)境不利于產(chǎn)生氮氣的氧化還原反應(yīng),為了分析pH值對發(fā)氣劑LTPN體系產(chǎn)生氮氣效率的影響,測試了不同溶液pH值條件下發(fā)氣劑LTPN體系產(chǎn)生氮氣體積量隨時間的變化規(guī)律,實驗配方為:9.0 g LTPN-Ⅰ+3.2 g LTPN-Ⅱ+150 g水,采用排水法收集產(chǎn)生的氣體,如圖2所示。結(jié)果表明,發(fā)氣劑LTPN體系能夠在堿性條件下產(chǎn)生氮氣,滿足水泥漿介質(zhì)使用環(huán)境,實現(xiàn)化學(xué)充氮目的;溶液pH值對產(chǎn)生氮氣的初始速率影響較大,溶液pH值越小,發(fā)氣劑LTPN體系產(chǎn)生氮氣的初始速率越快,但對最終的氮氣體積量基本無影響。

    圖2 溶液pH值對氮氣體積量的影響

    2.2 溫度對化學(xué)法充氮的影響規(guī)律

    從公式(2)中可知,溫度對化學(xué)充氮反應(yīng)也有影響。測試了不同溶液溫度下發(fā)氣劑LTPN體系產(chǎn)生氮氣體積量隨時間的變化規(guī)律,采用低溫恒溫槽控制反應(yīng)溶液開始溫度,溶液pH值用5%NaOH溶液調(diào)至12,實驗配方為:9.0 g LTPN-Ⅰ+3.2 g LTPN-Ⅱ+150 g水,采用排水法收集產(chǎn)生的氣體,如圖3所示??梢钥闯?,發(fā)氣劑LTPN體系在較低溫度(0 ℃)下也能發(fā)生反應(yīng)產(chǎn)生氮氣,可用于低溫環(huán)境;溫度對產(chǎn)生氮氣反應(yīng)的初始速率影響較顯著,反應(yīng)開始階段產(chǎn)生氮氣體積量較小,但隨著反應(yīng)進行并放出熱量, 會促使反應(yīng)加速, 5 min后反應(yīng)速率明顯加快,氮氣體積量顯著增加;溫度對最終的氮氣體積量略有影響, 反應(yīng)初始溫度越低, 產(chǎn)生的氮氣體積量略有減少。

    圖3 溫度對氮氣體積量的影響

    2.3 反應(yīng)物粒徑對化學(xué)法充氮的影響規(guī)律

    發(fā)氣劑LTPN體系中LTPN-Ⅰ為固體粉末,其粒徑大小會影響LTPN-Ⅰ的溶解以及產(chǎn)生氮氣反應(yīng)速率。測試了不同粒徑的LTPN-Ⅰ固體粉末下產(chǎn)生氮氣體積量隨時間的變化規(guī)律,實驗條件為:9.0 g LTPN-Ⅰ+3.2 g LTPN-Ⅱ+150 g水、pH=12、 溫度為25 ℃,采用排水法收集產(chǎn)生的氣體,見圖4。結(jié)果表明,反應(yīng)物L(fēng)TPN-Ⅰ固體的粒徑越小,產(chǎn)生氮氣反應(yīng)的初始速率越快。為此,可綜合考慮溫度和反應(yīng)物L(fēng)TPN-Ⅰ粒徑對產(chǎn)生氮氣反應(yīng)速率的影響規(guī)律,通過優(yōu)選LTPN-Ⅰ粒徑來調(diào)節(jié)產(chǎn)生氮氣反應(yīng)的速率快慢,滿足不同工藝條件下的化學(xué)充氮要求。

    圖4 反應(yīng)物粒徑對氮氣體積量的影響

    3 新型化學(xué)充氮泡沫水泥漿體系及性能

    確定出密度為0.95~1.20 g/cm3的新型泡沫低密度水泥漿體系(NFLC),其具體成分和組成如表2所示。參照標準API 10B-4—2004測試水泥漿各項性能。測試結(jié)果如表3所示。表3結(jié)果表明,新型泡沫低密度水泥漿NFLC體系流動能力較強,有利于進行泵注,體系穩(wěn)定性較好,具有非常好的控制失水能力,同時具有合理的稠化時間,能夠保證安全地完成注水泥施工,40 ℃下養(yǎng)護72 h抗壓強度值大于14 MPa,滿足標準SY/T 5480—2007《固井設(shè)計規(guī)范》中對超低密度水泥漿用于封固產(chǎn)層時的抗壓強度要求。

    表2 新型泡沫低密度水泥漿體系

    表3 NFLC體系的性能測試

    4 現(xiàn)場應(yīng)用

    山西沁水盆地南部煤層氣田是中國商業(yè)開發(fā)較早的大型煤層氣田,該地區(qū)3#、15#煤層主要以巖漿熱變質(zhì)作用下形成的無煙煤為主,煤體原生結(jié)構(gòu)裂隙保存得較好,其割理、裂隙發(fā)育[3-4]。在固井過程中即使采用低密度水泥漿,固井仍存在著嚴重的漏失現(xiàn)象,影響水泥返高和固井質(zhì)量。為解決煤層氣井固井漏失問題,采用了化學(xué)充氮泡沫水泥漿,取得了優(yōu)異的效果,已推廣應(yīng)用30多口井。下面以TS71-2D井的應(yīng)用為例進行說明。

    TS71-2D井是位于山西沁水縣柿莊鎮(zhèn)的叢式井組,是一口煤層氣生產(chǎn)井。該井目的煤層為二疊系下統(tǒng)太原組3#煤層1 025.24~1 031.62 m,完鉆井深為1 082 m。該井井身結(jié)構(gòu)為:一開:φ311.15 mm鉆頭+表層套管φ244.5 mm×46.77 m;二開:φ215.9 mm鉆頭+油層套管φ139.7 mm×1 079.77 m。固井設(shè)計要求水泥漿返至3#煤層以上200 m。該井在鉆至井深182、201、330 m處發(fā)生漏失, 漏速大于10 m3/h;在鉆至井深388 m時發(fā)生失返, 漏速大于40 m3/h;在鉆至井深518、629、731 m處發(fā)生漏失,漏速大于15 m3/h,期間進行多次堵漏作業(yè),但井下仍有嚴重漏失,固井前仍無法建立正常的循環(huán)。針對該井嚴重漏失問題,采用化學(xué)充氮泡沫水泥漿進行固井,水泥漿入井密度為1.15 g/cm3, 固井之后利用測井檢測其固井質(zhì)量。結(jié)果表明,化學(xué)充氮泡沫水泥漿返深達680 m,封固段長386 m,水泥漿返高在3#煤層以上346 m,返高達到設(shè)計要求,固井合格率為100%,固井一、二界面優(yōu)質(zhì)率達到97.92%。

    5 結(jié)論

    1.根據(jù)化學(xué)熱力學(xué)和電化學(xué)原理等,揭示了化學(xué)法產(chǎn)生氮氣的原理,為制備化學(xué)法充氮泡沫水泥漿的高效發(fā)氣劑研究奠定了理論基礎(chǔ)。

    2.研發(fā)的新型化學(xué)發(fā)氣劑LTPN體系,具有發(fā)氣率高、對水泥漿稠化時間和抗壓強度基本無影響的特點,與動物蛋白復(fù)合穩(wěn)泡劑、納米增強劑等配合使用,可使泡沫水泥漿的密度降低至0.95 g/cm3,其漿體性能和水泥石抗壓強度能夠滿足油氣井固井作業(yè)的要求。

    3.通過煤層氣井現(xiàn)場固井試驗,證實了研發(fā)的化學(xué)發(fā)氣劑LTPN的高效化學(xué)充氮效果,其制備的泡沫低密度水泥漿解決了煤層氣井固井面臨的低壓、裂縫性漏失難題,保證煤層氣井水泥漿返高,提高了固井質(zhì)量,為低壓易漏地層固井提供了一種高效、優(yōu)質(zhì)的解決方法,具有良好的應(yīng)用推廣價值。

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