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    膠凝材料組成對(duì)自流平砂漿強(qiáng)度的影響

    2018-10-17 03:11:34萬(wàn)赟尹浩孫德文李波劉玉亭
    新型建筑材料 2018年9期
    關(guān)鍵詞:自流平硅酸鹽膠凝

    萬(wàn)赟 ,尹浩 ,孫德文 ,李波 ,劉玉亭

    (1.高性能土木工程材料國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 南京 210008;2.江蘇蘇博特新材料股份有限公司,江蘇 南京 211103)

    0 引言

    水泥基自流平砂漿具有流平性好、硬化快、抗沖擊、環(huán)保性好等諸多優(yōu)點(diǎn),在大型商場(chǎng)、醫(yī)院、寫(xiě)字樓、學(xué)校及家裝領(lǐng)域得到廣泛使用[1-2]。為了達(dá)到良好的早期強(qiáng)度和抗裂特性,早強(qiáng)水泥、石膏和硅酸鹽水泥復(fù)合使用是常見(jiàn)的膠凝材料體系[3],硫鋁酸鹽水泥和高鋁水泥是自流平中最常用的早強(qiáng)水泥,本文研究主要針對(duì)高鋁早強(qiáng)的自流平體系。在三元膠凝材料體系中,高鋁水泥和石膏提供膨脹源和早期強(qiáng)度組分,硅酸鹽水泥可以使體系獲得較穩(wěn)定的長(zhǎng)期強(qiáng)度。硅酸鹽水泥水化產(chǎn)物主要有 C-S-H 凝膠、Ca(OH)2、AFt、AFm 等[4-5],高鋁水泥在有堿和SO42-條件下水化產(chǎn)物主要有水化鋁酸鈣、AFt和AFm[5-6],水化過(guò)程中消耗硅酸鹽水泥水化產(chǎn)物Ca(OH)2和石膏溶解出的SO42-,促進(jìn)硅酸鹽水泥的水化。硅酸鹽水泥、高鋁水泥和石膏復(fù)合使用時(shí),水化過(guò)程和水化產(chǎn)物非常復(fù)雜,且受三者比例、環(huán)境條件影響很大,自流平水泥砂漿的流動(dòng)度損失、強(qiáng)度發(fā)展、強(qiáng)度穩(wěn)定性、體積穩(wěn)定性也與三元體系比例和三者的化學(xué)組成密切相關(guān)。強(qiáng)度高且穩(wěn)定、體積穩(wěn)定性好的三元體系是配制自流平砂漿的基礎(chǔ),因此,本文重點(diǎn)研究了普通硅酸鹽水泥-高鋁水泥-無(wú)水硬石膏三者比例對(duì)自流平砂漿強(qiáng)度的影響。

    1 試驗(yàn)

    1.1 原材料

    水泥:海螺牌P·O42.5水泥(OPC),鄭州宇翔鋁酸鹽水泥CA-50高鋁水泥(CA)。無(wú)水硬石膏(Gyp):南京石膏礦業(yè)公司生產(chǎn)。3種膠凝材料的主要化學(xué)成分如表1所示。其它原材料:可再分散乳膠粉(EVA)、消泡劑(Deformer)、纖維素醚(HPMC)、酒石酸(TA)、碳酸鋰(Li2CO3)、粉劑聚羧酸減水劑(PCA)、400目重鈣(CaCO3)和 70~140目砂(S)等。

    表1 膠凝材料的主要化學(xué)成分 %

    1.2 試驗(yàn)方法

    由于可再分散乳膠粉及纖維素醚等對(duì)強(qiáng)度存在影響,故本試驗(yàn)中外加劑用量均為定值[7]。

    強(qiáng)度試驗(yàn):為了考察普通硅酸鹽水泥、高鋁水泥與無(wú)水硬石膏對(duì)自流平水泥砂漿強(qiáng)度的影響,將3種膠凝材料與重鈣、砂及其它助劑充分?jǐn)嚢杈鶆?,再參照GB/T 17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法(ISO法)》加水?dāng)嚢?,制備?0 mm×40 mm×160 mm的砂漿試件。試驗(yàn)中固定膠凝材料(B)總量360 kg/m3,水膠比為0.45,普通硅酸鹽水泥與膠凝材料的質(zhì)量比(mOPC/mB)分別為 0.444、0.556、0.611、0.667和 0.778;無(wú)水硬石膏與高鋁水泥的質(zhì)量比(mGyp/mCA)分別為 0.2、0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8。依據(jù)JC/T 985—2005《地面用水泥基自流平砂漿》分別養(yǎng)護(hù)至1 d、28 d時(shí),采用無(wú)錫市愛(ài)立康儀器設(shè)備廠的AEC-201型水泥膠砂強(qiáng)度試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行抗折與抗壓強(qiáng)度測(cè)試。

    水化產(chǎn)物分析:添加除了重鈣、水洗砂、減水劑外的其它所有成分成型凈漿試件,固定mOPC/mB=0.556,水膠比為0.45,mGyp/mCA分別為0.2、0.5、0.8,將成型的自流平砂漿分別養(yǎng)護(hù)至1 d、28 d,用無(wú)水酒精中止水化,采用德國(guó)布魯克公司D8-ADVANCE型X射線衍射儀分析水泥水化漿體的礦物組成。衍射條件為Cu靶,管電壓40 kV,管電流40 mA。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 膠凝材料組成對(duì)自流平砂漿1 d強(qiáng)度的影響

    不同mOPC/mB和mGyp/mCA變化對(duì)自流平砂漿1 d強(qiáng)度的影響分別如表2、表3所示。

    表2 mOPC/mB和mGyp/mCA對(duì)自流平砂漿1 d抗折強(qiáng)度的影響

    表3 mOPC/mB和mGyp/mCA對(duì)自流平砂漿1 d抗壓強(qiáng)度影響

    從表2、表3可以看出,在1 d強(qiáng)度試驗(yàn)中,不同mOPC/mB水平下,均存在一個(gè)mGyp/mCA的最佳值,低于該值時(shí)1 d強(qiáng)度明顯降低;高于該值,強(qiáng)度降低或變化不顯著。但mOPC/mB與mGyp/mCA最佳值之間未發(fā)現(xiàn)明顯規(guī)律。

    在mOPC/mB為0.444時(shí),mGyp/mCA最佳值為0.5,此時(shí)抗折強(qiáng)度為2.8MPa,抗壓強(qiáng)度近14MPa(峰值)。mGyp/mCA小于0.5時(shí),1d抗折、抗壓強(qiáng)度隨mGyp/mCA增加顯著提高;mGyp/mCA超過(guò)0.5后,抗折強(qiáng)度仍提高,而抗壓強(qiáng)度有所下降,但變化幅度微小。

    在mOPC/mB為0.556時(shí),mGyp/mCA最佳值為0.6,此時(shí)抗折、抗壓均達(dá)到峰值,分別為3.4、14.6MPa。mGyp/mCA小于0.6時(shí),強(qiáng)度隨著mGyp/mCA的增大而迅速提高;而mGyp/mCA超過(guò)0.6后,隨著mGyp/mCA的增大強(qiáng)度迅速降低。

    在mOPC/mB為0.611時(shí),mGyp/mCA最佳值為0.4,此時(shí)抗壓、抗折強(qiáng)度分別為3.0、11.0 MPa。mGyp/mCA小于0.4時(shí),1 d強(qiáng)度隨著mGyp/mCA的增大顯著提高;mGyp/mCA超過(guò)0.4以后,1 d強(qiáng)度幾乎沒(méi)有變化。

    在mOPC/mB為0.667時(shí),mGyp/mCA最佳值為0.3,此時(shí)抗壓、抗折強(qiáng)度分別為 3.2、12.4 MPa,mGyp/mCA小于 0.3時(shí),1 d強(qiáng)度隨mGyp/mCA的增大顯著提高;mGyp/mCA為0.3~0.5時(shí),隨mGyp/mCA增大強(qiáng)度迅速降低;當(dāng)mGyp/mCA超過(guò)0.5后,對(duì)強(qiáng)度影響較小。

    當(dāng)mOPC/mB為0.778時(shí),mGyp/mCA的最佳值為0.5,但各水平下強(qiáng)度均顯著低于其它水平,并且難以符合JC/T 985—2005中1 d抗折強(qiáng)度≥2 MPa、1 d抗壓強(qiáng)度≥6 MPa的要求。

    2.2 膠凝材料組成對(duì)自流平砂漿28 d強(qiáng)度的影響

    不同mOPC/mB和mGyp/mCA變化對(duì)自流平砂漿28 d強(qiáng)度的影響分別如表4、表5所示。

    從表4、表5可以看出,與1 d強(qiáng)度變化規(guī)律類似,28 d強(qiáng)度試驗(yàn)中,不同mOPC/mB水平下,大多存在一個(gè)mGyp/mCA的最佳值。僅當(dāng)mOPC/mB為0.778時(shí),mGyp/mCA的最佳值不明顯,mOPC/mB在其余 4個(gè)水平下,mGyp/mCA最佳值分別為 0.7、0.5、0.4、0.3,表現(xiàn)為隨著mOPC/mB增大,mGyp/mCA的最佳值逐漸減小。

    由于表4、表5各mOPC/mB水平下,28 d強(qiáng)度隨著mGyp/mCA的變化大多呈現(xiàn)規(guī)律性漸變趨勢(shì),而mOPC/mB對(duì)最佳mGyp/mCA也具有漸變的規(guī)律性影響,為直觀地展現(xiàn)mOPC/mB與mGyp/mCA對(duì)自流平砂漿28 d強(qiáng)度的影響,將28 d強(qiáng)度數(shù)據(jù)繪制成等高線圖。圖1、圖2展現(xiàn)了自流平砂漿28 d強(qiáng)度在mOPC/mB∈[0.444,0.778]、mGyp/mCA∈[0.2,0.8]范圍內(nèi)的分布。

    表4 mOPC/mB和mGyp/mCA對(duì)自流平砂漿28 d抗折強(qiáng)度影響

    表5 mOPC/mB和mGyp/mCA對(duì)自流平砂漿28 d抗壓強(qiáng)度影響

    圖1 自流平砂漿28 d抗折強(qiáng)度等高線

    圖2 自流平砂漿28 d抗壓強(qiáng)度等高線

    普通硅酸鹽水泥、高鋁水泥和石膏三者的比例對(duì)自流平砂漿強(qiáng)度有重要影響,在設(shè)計(jì)自流平砂漿三元體系時(shí),除了關(guān)注具體摻量外更要關(guān)注相互間的比例關(guān)系。從圖1、圖2可以看出:

    (1)強(qiáng)度最佳區(qū)域:對(duì)于抗折強(qiáng)度,獲得最佳強(qiáng)度時(shí),最佳mGyp/mCA及最佳 mOPC/mB分別在[0.35,0.45]和[0.58,0.63]附近,而對(duì)于抗壓強(qiáng)度,mGyp/mCA在[0.3,0.45]、mOPC/mB在[0.6,0.65]附近強(qiáng)度最佳。

    (2)強(qiáng)度不達(dá)標(biāo)區(qū)域:mGyp/mCA低于0.26或mOPC/mB高于0.67,抗折強(qiáng)度難以達(dá)到4.0 MPa,即砂漿達(dá)不到JC/T 985—2005標(biāo)準(zhǔn)中F4(抗折強(qiáng)度>4.0 MPa)的要求;mGyp/mCA低于0.3或mOPC/mB高于0.7,砂漿達(dá)不到JC/T 985—2005標(biāo)準(zhǔn)中M16(抗壓強(qiáng)度>16.0 MPa)的要求。

    (3)因素敏感區(qū)域:僅當(dāng)mOPC/mB超過(guò)0.68以后,抗折強(qiáng)度在其繼續(xù)增大時(shí)急劇降低;抗壓強(qiáng)度在mOPC/mB超過(guò)0.68以后,強(qiáng)度下降顯著,同時(shí)在(mGyp/mCA+0.5·mOPC/mB)<0.75 區(qū)域,mGyp/mCA或mOPC/mB的輕微波動(dòng)都會(huì)引起強(qiáng)度明顯的變化。

    (4)因素合理區(qū)域:為了達(dá)到M16及F4的性能指標(biāo),并減少真實(shí)配合比及原材料化學(xué)組成變化對(duì)自流平砂漿性能的影響,一般情況下應(yīng)使mOPC/mB<0.68且mGyp/mCA>0.4;當(dāng)已確定二者之一時(shí),可根據(jù)圖1、圖2中呈現(xiàn)的規(guī)律確定另一值。

    2.3 無(wú)水硬石膏/高鋁水泥對(duì)水化產(chǎn)物的影響

    mOPC/mB為 0.556,mGyp/mCA分別為 0.2、0.5、0.8時(shí)成型凈漿試件,1 d和28 d XRD圖譜如圖3、圖4所示。

    圖3 1 d凈漿的XRD圖譜

    圖4 28 d凈漿的XRD圖譜

    從圖3、圖4可以看出,隨著mGyp/mCA增大,鈣礬石相強(qiáng)度明顯增強(qiáng),Ca(OH)2相略有降低,體系中有較多CaSO4相,28 d時(shí)鈣礬石相強(qiáng)度高于1 d時(shí),說(shuō)明28 d反應(yīng)程度更充分,鈣礬石相強(qiáng)度仍隨著mGyp/mCA增大而增加,但28 d圖譜中仍有較明顯的未水化C3S和C2S峰。

    在指定mOPC/mB下,mGyp/mCA較小時(shí),石膏參與鋁酸鹽礦物相反應(yīng)形成AFm(或者先形成AFt然后轉(zhuǎn)化成AFm),當(dāng)隨著石膏比例提高,會(huì)有部分AFt形成,生成AFt體積膨脹要較生成AFm大,因此,隨著石膏比例的增加,體系致密性增加,強(qiáng)度提高。這是強(qiáng)度隨mGyp/mCA增加而提高的主要原因。

    隨著石膏比例繼續(xù)增加,當(dāng)石膏過(guò)量時(shí),形成的AFt數(shù)量減少(石膏與高鋁的總和是固定的),這時(shí)候體系中富余石膏水化產(chǎn)物強(qiáng)度低于AFt,這時(shí)隨著mGyp/mCA的繼續(xù)增加,強(qiáng)度增加幅度降低或開(kāi)始緩慢下降。

    由于在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下(高濕、有水),石膏對(duì)C-S-H凝膠有破壞作用[8]。隨著mOPC/mB的增大,硅酸鹽水泥對(duì)強(qiáng)度的貢獻(xiàn)度增加,硅酸鹽水泥水化產(chǎn)物C-S-H凝膠在水化產(chǎn)物中的比例逐漸增加(鋁酸鹽水泥水化產(chǎn)物比例下降),此時(shí),mGyp/mCA繼續(xù)增大,最終必然出現(xiàn)石膏破壞C-S-H凝膠的情況,從而降低整體強(qiáng)度。

    強(qiáng)度下降還有一種可能原因是隨著mGyp/mCA增大,膨脹值變大,后期膨脹對(duì)已經(jīng)硬化的結(jié)構(gòu)體系產(chǎn)生了破壞作用。

    綜上所述,在低mOPC/mB水平下,強(qiáng)度隨mGyp/mCA先顯著增加后穩(wěn)定的過(guò)程是石膏增加促進(jìn)AFt生成增加密實(shí)度,并逐漸發(fā)生石膏過(guò)量的過(guò)程;在高mOPC/mB水平下,強(qiáng)度在mGyp/mCA超過(guò)最佳值后顯著降低,是后期發(fā)生了過(guò)量石膏破壞C-S-H凝膠的現(xiàn)象;最佳mGyp/mCA隨著mOPC/mB的增加而減小,是由于石膏飽和點(diǎn)的提前及C-S-H比例的增加導(dǎo)致破壞效果的增強(qiáng)。

    3 結(jié)論

    普通硅酸鹽水泥-高鋁水泥-石膏三元膠凝材料體系水化過(guò)程及水化產(chǎn)物非常復(fù)雜,對(duì)自流平砂漿的強(qiáng)度發(fā)展有決定性影響,三元體系反應(yīng)過(guò)程除了受體系化學(xué)組成影響外,還與石膏類型關(guān)系密切。另外,環(huán)境溫度、濕度及施工厚度都會(huì)顯著影響三元體系的水化進(jìn)程,需要做深入細(xì)致的研究。本文研究主要是針對(duì)于普通硅酸鹽水泥-高鋁水泥-無(wú)水石膏體系,在標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)環(huán)境下進(jìn)行,雖然具體數(shù)據(jù)不能直接用于使用任意原材料進(jìn)行自流平砂漿配制,但所得規(guī)律對(duì)自流平砂漿的制備仍然具有參考意義。

    (1)普通硅酸鹽水泥、高鋁水泥和石膏三者之間比例對(duì)自流平砂漿強(qiáng)度有重要影響,在設(shè)計(jì)自流平三元體系時(shí),除了關(guān)注具體摻量外更要關(guān)注相互間的比例。

    (2)具體到配合比設(shè)計(jì)時(shí),不能只注重某一配比的實(shí)驗(yàn)性能,應(yīng)充分注意mGyp/mCA、mOPC/mB的敏感區(qū)間,確保成品的性能穩(wěn)定,就本文所使用的材料而言,為了達(dá)到M16及F4的性能指標(biāo),并減少真實(shí)配合比及原材料化學(xué)組成變化對(duì)自流平砂漿性能的影響,應(yīng)使 mOPC/mB<0.68 且 mGyp/mCA>0.4。

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