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    適用于MMC多端柔性直流配電網(wǎng)的改進(jìn)電壓下垂控制研究

    2018-10-13 02:33:32朱余林袁旭峰陳明洋李芷蕭
    電力科學(xué)與工程 2018年9期
    關(guān)鍵詞:額定值換流器三相

    朱余林, 袁旭峰, 陳明洋, 李 寧, 胡 晟, 李芷蕭

    (貴州大學(xué) 電氣工程學(xué)院,貴州 貴陽(yáng) 550025)

    0 引 言

    柔性直流輸電技術(shù)已經(jīng)相對(duì)成熟,并在世界范圍內(nèi)已經(jīng)有相關(guān)工程應(yīng)用,但在配電網(wǎng)中應(yīng)用比輸電網(wǎng)落后[1,2]。隨著地方經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,城市負(fù)荷逐年增加,傳統(tǒng)配電網(wǎng)無論是從其網(wǎng)架結(jié)構(gòu)還是自動(dòng)化調(diào)控系統(tǒng),都不能適應(yīng)現(xiàn)代多元化的供電方式[3~6]。

    與傳統(tǒng)交流配電網(wǎng)相比,直流配電網(wǎng)具有以下幾個(gè)方面的優(yōu)勢(shì)[7,8]:(1)與分布式電源柔性互聯(lián)。直流配電網(wǎng)由于少了AC/DC這一環(huán)節(jié),可以減少電能變換裝置的投入以及電能變換過程中的能量損耗。(2)直流線路使用的材料(兩線)比交流線路(三相三線或三相四線制)少,并且線路投運(yùn)時(shí),直流線路的電阻性損耗較低,同時(shí)不存在交流電網(wǎng)中的介質(zhì)損耗。(3)直流配電的可靠性高。直流線路不存在功角和頻率穩(wěn)定的問題,也不受無功功率的限制,供電可靠性更高[9,10]。MMC的出現(xiàn),以其模塊化程度高、拓展性好、易于冗余設(shè)計(jì)、開關(guān)損耗小,諧波性好、有功無功功率獨(dú)立控制、可進(jìn)行無源孤島供電等諸多優(yōu)點(diǎn),已在國(guó)內(nèi)外多個(gè)工程中得到驗(yàn)證[11~14]。文獻(xiàn)[15]說明電壓下垂控制適合多端直流系統(tǒng),各個(gè)換流器的功率量和直流側(cè)母線電壓之間相互獨(dú)立。文獻(xiàn)[16,17]提出了一種分段的電壓下垂控制策略,但是該策略無法消除靜態(tài)誤差。

    本文針對(duì)柔性多端直流系統(tǒng),提出一種改進(jìn)直流電壓下垂策略,在系統(tǒng)出現(xiàn)功率波動(dòng)引起直流母線變化的情況下能夠抑制電壓過大波動(dòng),消除電壓越限,更有利于MTDC系統(tǒng)的電壓穩(wěn)定。最后在PSCAD/EMTDC仿真平臺(tái)上搭建了并聯(lián)四端直流配電系統(tǒng),驗(yàn)證了所提控制策略的有效性。

    1 MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及數(shù)學(xué)模型

    1.1 MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

    如圖1所示,MMC由6組換流橋臂構(gòu)成,6組換流橋臂構(gòu)成三相換流器[18]。

    圖1 三相MMC系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

    1.2 MMC數(shù)學(xué)模型

    圖2是三相MMC等效電路。圖2中,usj和isj分別為第j相交流側(cè)相電壓和相電流(j=a,b,c);R和L分別是MMC橋臂等效電阻和電感;uPj和uNj分別等效第j相上、下橋臂電容電壓;iPj和iNj分別等效流過第j相上、下橋臂電流;Udc和Idc分別是直流側(cè)電壓和電流。

    圖2 三相MMC等效電路

    對(duì)A相橋臂列基爾霍夫電壓方程,得[19]:

    (1)

    式中:Udc為直流母線電壓;uPa和uNa分別為上、下橋臂電壓。

    列基爾霍夫電流方程,得:

    (2)

    式中:idc和iZa分別為直流母線電流和環(huán)流中的諧波分量;iPa和iNa分別為上、下橋臂電流。

    MMC第j相的上、下橋臂電壓參考值為:

    (3)

    (4)

    式中:uj是第j相內(nèi)部電動(dòng)勢(shì);usumj是不平衡電動(dòng)勢(shì),用以控制環(huán)流。

    1.3 MTDC數(shù)學(xué)模型

    圖3所示為單端MMC-MTDC數(shù)學(xué)模型。

    圖3 單端MMC-MTDC模型

    圖3中,Vsjm(j=a, b, c,表示abc三相;m=1,2,3,4,表示端數(shù))為交流側(cè)相電壓;Vejm為輸出相電壓;Rm為等效電阻;Lm為等效電感。由圖3可得:

    (5)

    式中:Im、Vsm、Vem均為矩陣向量。式(5)經(jīng)dq變換得:

    (6)

    式中:idm、iqm分別為第m個(gè)換流器交流電流矢量d、q軸分量;Vsdm、Vsqm為第m個(gè)換流器交流電壓矢量d、q軸分量;Vedm、Veqm為第m個(gè)換流器輸出點(diǎn)電壓矢量d、q軸分量。

    推導(dǎo)得到在dq旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下第m個(gè)MMC的交流側(cè)的有功功率Psm和無功功率Qsm:

    (7)

    2 改進(jìn)電壓下垂控制

    2.1 傳統(tǒng)電壓下垂控制

    傳統(tǒng)直流下垂控制如圖4所示。

    圖4 電壓下垂控制內(nèi)環(huán)電流控制器

    圖4(a)表示換流器有功功率與直流電壓的關(guān)系。二者呈線性關(guān)系,對(duì)直流電壓的控制會(huì)引起有功功率的靜態(tài)偏差,反之亦然,二者相互制約。電壓下垂控制把有功功率控制與直流電壓控制結(jié)合在一個(gè)控制器內(nèi),如圖4(b)所示。其中,得到圖4(b)中的誤差信號(hào)e:

    e=Pref-P+KR(Udcref-Udc)

    (8)

    式中:Pref、P為功率參考值和實(shí)際值;Udcref、Udc為直流電壓參考值和實(shí)際值。穩(wěn)態(tài)運(yùn)行情況下,得到e=0,那么系統(tǒng)直流母線電壓可以表示為:

    (9)

    傳統(tǒng)下垂的控制力度由電壓下垂控制比例系數(shù)KR決定。比例系數(shù)需要謹(jǐn)慎選取,既要兼顧電壓控制效果和功率分配特性,又要確保系統(tǒng)正常運(yùn)行。對(duì)于交直流配電網(wǎng)而言,其負(fù)荷功率波動(dòng)大,MTDC各端MMC需頻繁調(diào)節(jié),固定下垂系數(shù)易引起直流電壓越限,將失去對(duì)直流電壓的控制能力,從而影響MTDC在柔性互聯(lián)配電網(wǎng)中的調(diào)節(jié)控制性能。

    2.2 改進(jìn)電壓下垂控制

    改進(jìn)電壓下垂控制是利用分段的思想,若所測(cè)得的直流電壓在事先設(shè)定的直流參考電壓的最大值和最小值之內(nèi),就相當(dāng)于傳統(tǒng)的電壓下垂控制;一旦所測(cè)直流電壓越限,通過改進(jìn)電壓下垂控制使其他換流器參與直流電壓控制,進(jìn)而增加或者降低原有參與下垂控制MMC換流器的輸送功率。

    基于以上分析,基于改進(jìn)電壓下垂控制方法的控制器結(jié)構(gòu)如圖5所示。

    圖5 改進(jìn)電壓下垂控制器結(jié)構(gòu)

    (10)

    式中:Ulim為限制電壓;Udc為MMC直流側(cè)電壓;UsetL和UsetH分別為設(shè)定的MMC直流側(cè)電壓最小值和最大值;Klim定義為限制比例。

    3 算例分析

    基于PSCADEMTDC搭建圖6所示的4端并聯(lián)MMC-MTDC仿真模型。

    系統(tǒng)仿真參數(shù)如下:橋臂子模塊數(shù)目N=20,系統(tǒng)直流母線電壓Udc=±10 kV,子模塊電容C= 9 600 μF,子模塊電壓Uc=1 kV,橋臂串聯(lián)電抗值LMMC1、2、3=8 mH,LMMC4=12 mH,等效電阻R= 0.1 Ω,忽略直流線路阻抗;交流系統(tǒng)頻率50 Hz,隔離變壓器采用YNd接線。

    各端仿真參數(shù)如下:MMC1采用定有功功率控制方式,功率額定值為6 MW;MMC2、MMC3采用改進(jìn)的電壓下垂控制方式,其下垂控制比例系數(shù)KR取值為1.6,其限制比例Klim取14,直流電壓額定值為20 kV,MMC2功率額定值為8 MW,MMC3功率額定值為-8 MW;MMC4采用定交流電壓控制方式,交流負(fù)荷值設(shè)置為-6 MW;直流電壓上下限為±3%。

    圖6 4端柔性直流配電系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

    3.1 功率擾動(dòng)仿真

    圖7為功率擾動(dòng)下的直流電壓及各端功率變化。在2 s時(shí),MMC1的功率設(shè)定值由6 MW減少至4 MW,3 s時(shí)MMC1功率設(shè)定值升至8 MW,4 s 時(shí)MMC1功率指令值恢復(fù)6 MW,系統(tǒng)回到最初運(yùn)行狀態(tài)。可見,改進(jìn)電壓下垂控制在系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行及小擾動(dòng)的工況下,表現(xiàn)出較好的控制性能。

    圖7 直流電壓及各端功率波形變化

    3.2 交流側(cè)故障仿真

    以MMC3交流側(cè)發(fā)生三相短路為例,分析系統(tǒng)運(yùn)行情況。MMC1采用定有功功率控制方式,功率額定值為5 MW;MMC2、MMC3采用改進(jìn)的電壓下垂控制方式,直流電壓額定值為20 kV,MMC2功率額定值為9 MW,MMC3功率額定值為-8 MW;MMC4采用定交流電壓控制方式,交流負(fù)荷值設(shè)置為-6 MW。仿真結(jié)果如圖8所示。

    圖8 三相故障直流電壓及各端功率波形變化

    通過圖8可以看到,在2 s發(fā)生三相故障后,系統(tǒng)直流電壓升高至21 kV,MMC1及MMC2功率持續(xù)波動(dòng),MMC4交流側(cè)輸出功率保持恒定;故障持續(xù)0.2 s,此后直流電壓及功率經(jīng)0.2 s恢復(fù)正常。

    3.3 MMC故障仿真

    對(duì)各端功率參數(shù)做了一些調(diào)整,具體如下:MMC1采用定有功功率控制方式,功率額定值調(diào)整為9 MW;MMC2、MMC3采用改進(jìn)的電壓下垂控制方式,直流電壓額定值為20 kV,MMC2功率額定值為5 MW,MMC3功率額定值為-8 MW;MMC4采用定交流電壓控制方式,交流負(fù)荷值設(shè)置為-6 MW;直流電壓上下限為±3%(為突出直流電壓的變化,電壓波形只截取部分波形)。

    3.3.1 MMC2故障退出仿真

    為驗(yàn)證當(dāng)系統(tǒng)中只有單個(gè)換流站運(yùn)行于改進(jìn)電壓下垂控制時(shí)的控制特性,同時(shí)驗(yàn)證換流器功率雙向傳輸?shù)目尚行裕竟?jié)設(shè)置MMC2退出運(yùn)行,同時(shí)對(duì)功率設(shè)定進(jìn)行調(diào)整:MMC1采用定有功功率控制方式,功率額定值調(diào)整為4 MW;MMC2、MMC3采用改進(jìn)的電壓下垂控制方式,直流電壓額定值為20 kV,MMC2功率額定值為7 MW,MMC3功率額定值為-5 MW;MMC4采用定交流電壓控制方式,交流負(fù)荷值設(shè)置為-6 MW;直流電壓上下限為±3%。

    如圖9和圖10所示,在2 s時(shí)MMC2因故障退出運(yùn)行造成系統(tǒng)功率缺額,采用改進(jìn)電壓下垂控制時(shí),系統(tǒng)直流電壓過渡迅速,平緩下降至19.6 kV附近,電壓過渡時(shí)間只持續(xù)了不到0.02 s,系統(tǒng)運(yùn)行效果優(yōu)于傳統(tǒng)電壓下垂控制。

    圖9 直流電壓波形

    圖10 各端功率波形

    在2 s時(shí)MMC2因故障退出運(yùn)行使得MMC2功率值降為0,此時(shí)系統(tǒng)中只有MMC3運(yùn)行于電壓下垂控制方式,MMC3功率反向,MMC1、MMC4輸出功率保持平穩(wěn)。通過二者對(duì)比可以看到,改進(jìn)電壓下垂控制在換流器退出運(yùn)行過渡至新的穩(wěn)態(tài)的過程中,功率波動(dòng)較傳統(tǒng)控制時(shí)間更短,約為0.2 s,使得系統(tǒng)更快地過渡至穩(wěn)態(tài)運(yùn)行。

    通過以上仿真分析可知,改進(jìn)電壓下垂控制適用于MTDC系統(tǒng),能夠滿足正常運(yùn)行及各類故障情況下的控制需求,且能夠有效地降低系統(tǒng)直流電壓的大幅波動(dòng),防止電壓越限。

    3.3.2 MMC4故障退出仿真

    系統(tǒng)出現(xiàn)功率過剩時(shí),系統(tǒng)直流電壓升高波形圖,如圖11所示。

    圖11 直流電壓波形

    在2 s時(shí)無源端MMC4退出運(yùn)行,采用傳統(tǒng)電壓下垂控制時(shí),直流電壓上升至20.6 kV,而后恢復(fù)至20.4 kV附近,電壓恢復(fù)時(shí)間大概持續(xù)0.08 s;而采用改進(jìn)電壓下垂方法,系統(tǒng)直流電壓逐漸升高并穩(wěn)定在20.4 kV附近,消除了過電壓。

    如圖12所示,在2 s時(shí)無源端MMC4退出運(yùn)行,MMC2功率由5 MW降為2 MW左右,MMC3逆變功率升至11 MW附近,相比于傳統(tǒng)電壓下垂控制,采用改進(jìn)電壓下垂控制功率過渡明顯更快。

    圖12 各端功率波形

    4 結(jié)論

    (1)本文通過介紹MMC及MTDC的數(shù)學(xué)模型,在傳統(tǒng)的電壓下垂控制基礎(chǔ)上,提出了適用于多端柔性直流配電系統(tǒng)的改進(jìn)電壓下垂控制策略,該策略適用于功率波動(dòng)頻繁的配電網(wǎng)。

    (2)在PSCAD/EMTDC仿真平臺(tái)上搭建了并聯(lián)四端MMC系統(tǒng),驗(yàn)證所提出改進(jìn)電壓下垂控制在功率發(fā)生擾動(dòng)、交流側(cè)發(fā)生三相短路以及MMC發(fā)生故障時(shí)的有效性,并與傳統(tǒng)的電壓下垂控制策略相關(guān)波形進(jìn)行比較。仿真波形表明,所提的策略能夠滿足正常運(yùn)行及各類故障情況下的控制需求,并且能夠有效地降低系統(tǒng)直流電壓的大幅波動(dòng),防止電壓越限,并維持在設(shè)定的穩(wěn)定范圍內(nèi),更有利于直流配電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。

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