羅賢國,俞 蓓,王宏琴,趙 磊,韓忠冠
(安徽機電職業(yè)技術(shù)學(xué)院機械工程系,安徽 蕪湖 241002)
采用冷輾壓工藝生產(chǎn)軸承可以解決在同等材質(zhì)下提高軸承壽命的問題。但是,冷輾壓應(yīng)力造成的后續(xù)淬回火變形較大,業(yè)內(nèi)一般通過事后整徑和事前去應(yīng)力退火的方式解決。這一處理方法使得精密冷輾壓節(jié)約原材料而降低成本的優(yōu)勢大大削減。
通過冷輾壓套圈淬回火變形原因分析,發(fā)現(xiàn)冷輾壓套圈的殘余應(yīng)力對淬回火變形程度影響較大。因此,優(yōu)化冷輾壓加工參數(shù)可以從減少殘余應(yīng)力著手進行分析解決,可對減少冷輾后套圈熱處理變形和冷輾壓技術(shù)的推廣使用起到積極作用。
冷輾壓工作過程如圖1所示,工件經(jīng)輾壓變形,使得外徑拉大,壁厚減薄,軸向伴隨有些許展寬[1]。
冷輾壓主要工藝參數(shù)有:主軸轉(zhuǎn)速、輾壓輪直徑、芯輥直徑、主滑塊進給速度、輾壓延時、輾擴比、輾擴溫度、冷卻液工作油溫、系統(tǒng)工作壓力等[2]。以往的工藝參數(shù)研究中,大多關(guān)注的是工藝參數(shù)選擇要滿足生產(chǎn)效率、幾何尺寸及形位誤差的要求?,F(xiàn)以6311/01軸承外圈毛坯冷輾擴一次進給的6個加工工步來進行分析,在預(yù)防缺陷、控制并減少變差和浪費的原則下[3],對深溝球軸承外圈冷輾壓加工的影響因素進行了認(rèn)真地分析與探索。在主軸轉(zhuǎn)速、輾壓輪直徑、芯輥直徑、輾擴溫度、冷卻液工作油溫、系統(tǒng)工作壓力一定的前提下,分析輾擴比、主滑塊進給中段速度(mm/s)、進給末段速度(mm/s)及輾壓延時(s)等這4個因素對軸承加工質(zhì)量、效率和殘余應(yīng)力的直接影響。
圖1 軸承套圈碾擴原理簡圖
為了更加科學(xué)、高效地得出深溝球軸承外圈冷碾壓加工優(yōu)化組合的工藝參數(shù),從6311/01深溝球軸承外圈冷輾壓過程中設(shè)備可調(diào)主要工藝參數(shù)的匹配角度設(shè)計正交試驗(DOE),進行降低冷碾壓殘余應(yīng)力的相關(guān)研究。
上述所列的4個因素是相互無關(guān)的獨立因素,將4個因素劃分為上、中、下3個位級水平,形成L9(34)拉丁表,做好DOE試驗前的準(zhǔn)備工作,見表1。結(jié)合ZP120精密冷輾環(huán)機設(shè)備運行的實際經(jīng)驗[4],確定相關(guān)約束條件見表2。
為了簡化計算量,便于試驗的進行,只選擇上述3個約束條件,這種計算結(jié)果雖然較為簡單,但對加工工藝參數(shù)的選擇幾乎沒有影響。
表1 4因素—3水平(位級)表
表2 約束條件
對上述4因素3水平進行試驗設(shè)計,按L9(34)拉丁表布置。
上述試驗中,每組隨機抽取5件,將9種條件組一一進行試驗,通過分析,得出最佳參數(shù)條件組,該組的參數(shù)便是相對優(yōu)化的,見表3。
表3 L9(34)深溝球軸承外圈冷
完成上述試驗,計算每組結(jié)果平均值,記錄如表,對照約束條件進行評價,其結(jié)果見表4所示。
表4 L9(34)深溝球軸承外圈冷碾壓最佳工藝參數(shù)試驗結(jié)果評價表
表4(續(xù))
對比上述試驗結(jié)果,分析得出主要影響因素對深溝球軸承冷碾壓工藝的影響,結(jié)論如下:
1)單向指標(biāo)評價結(jié)果如下:從殘余應(yīng)力進行單一評價,最佳組合應(yīng)是A1B1C1D1;從圓度進行單一評價,最佳組合應(yīng)是A2B1C2D3;從單件加工時間進行單一評價,最佳組合應(yīng)是A2B2C3D1。
2)綜合評價為上述3個評價指標(biāo)之積,可以看出最佳組合是A1B2C2D2(即用輾擴比小,末段進速、中段進速和輾壓延時中的參數(shù))。
通過對深溝球軸承冷碾壓技術(shù)中影響殘余應(yīng)力的因素進行正交試驗設(shè)計,得出冷碾壓加工中相對優(yōu)化的工藝參數(shù)。試驗設(shè)計中只考慮到各因素對結(jié)果的單一影響,而這些影響因素之間存在著對結(jié)果的交互影響。為了得到更加精準(zhǔn)的結(jié)果,可以在此試驗的基礎(chǔ)上以上述影響因素為組合繼續(xù)設(shè)計L9(34)試驗,有可能得到更為優(yōu)化的工藝參數(shù)組合。