鋼化玻璃沖擊波毀傷效應(yīng)測(cè)試結(jié)果分析*

鐘 巍,壽列楓,何 增,李偉昌,雷 鳴,劉 俊,田 宙,浦錫鋒,王仲琦

(1.西北核技術(shù)研究所,陜西 西安 710024; 2.湘潭大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,湖南 湘潭 411105; 3.北京理工大學(xué)爆炸科學(xué)與技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100081)

現(xiàn)代城市建筑中幕墻類(lèi)結(jié)構(gòu)(包括玻璃幕墻、陶瓷幕墻、金屬幕墻等)的使用率越來(lái)越高，玻璃幕墻結(jié)構(gòu)在所有幕墻類(lèi)結(jié)構(gòu)中又最受青睞。玻璃幕墻裝飾作為一種融建筑技術(shù)、建筑功能，以及建筑藝術(shù)為一體的建筑外維護(hù)構(gòu)件，是建筑物的高級(jí)裝修，在世界各國(guó)的高層標(biāo)志性建筑中被廣為采用[1]。盡管玻璃幕墻有著上述諸多的優(yōu)點(diǎn)，但面對(duì)目前世界各地恐怖主義爆炸襲擊和各種意外爆炸事件時(shí)有發(fā)生的情況[2-4]，玻璃幕墻在各種爆炸荷載下的抗爆性能直接影響著城市人員的人身安全，大量的實(shí)地調(diào)查及分析發(fā)現(xiàn)在各種爆炸事故中建筑玻璃破碎產(chǎn)生的碎片及爆炸沖擊波的沖擊是造成人員傷亡的主要原因[5]。近年來(lái)對(duì)玻璃幕墻抗爆性能的研究成為爆炸效應(yīng)和建筑安全領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。例如，Zhang等[6]開(kāi)展了較大的鋼化玻璃在受到爆炸沖擊波作用后產(chǎn)生的玻璃碎片特性的實(shí)驗(yàn)研究，詳細(xì)地給出了實(shí)驗(yàn)中玻璃碎片的尺寸分布、飛散速度等規(guī)律，他們?cè)趯?shí)驗(yàn)研究中發(fā)現(xiàn)鋼化玻璃在受到爆炸沖擊作用產(chǎn)生的碎片中也會(huì)存在較鋒利的玻璃碎片，這些碎片在飛散過(guò)程中容易對(duì)人員或一些設(shè)施造成較嚴(yán)重的傷害。Zhang等[7]還針對(duì)多層安全玻璃受到爆炸沖擊波作用的問(wèn)題開(kāi)展了數(shù)值模擬研究，通過(guò)大量的數(shù)值模擬，給出了多層安全玻璃在受到?jīng)_擊波作用后重要參數(shù)的研究結(jié)果，并提出了預(yù)測(cè)玻璃毀傷超壓和沖量閾值的p-I曲線[7]。美國(guó)的Baker工程與風(fēng)險(xiǎn)研究機(jī)構(gòu)在美國(guó)軍方的委托下開(kāi)展了大量的沖擊波毀傷玻璃效應(yīng)實(shí)驗(yàn)，他們利用大型激波管產(chǎn)生沖擊波作用于鋼化玻璃，研究鋼化玻璃的響應(yīng)情況，并通過(guò)與專(zhuān)業(yè)的玻璃響應(yīng)研究理論分析軟件WINGARD進(jìn)行對(duì)比，分析了不同種類(lèi)玻璃在實(shí)驗(yàn)室嚴(yán)格的安裝條件下的毀傷情況[8]。但這些研究大多是針對(duì)某種單一的玻璃或者采用便于實(shí)驗(yàn)實(shí)施的玻璃安裝方式開(kāi)展的偏學(xué)術(shù)性的研究，可供實(shí)際工程應(yīng)用的規(guī)律性的研究結(jié)果還比較匱乏，因此，亟需開(kāi)展更多玻璃種類(lèi)和更多安裝方式的研究。為了研究不同厚度、不同種類(lèi)(不帶夾層/帶PVB夾層)的鋼化玻璃，在不同安裝方式下的沖擊波毀傷效應(yīng)，獲取毀傷閾值、毀傷規(guī)律和碎片分布規(guī)律，我們開(kāi)展了一系列的鋼化玻璃沖擊波毀傷效應(yīng)外場(chǎng)化爆實(shí)驗(yàn)。本文將介紹系列實(shí)驗(yàn)的全部沖擊波參數(shù)測(cè)試情況，包括沖擊波參數(shù)測(cè)試、測(cè)試結(jié)果的分析處理、沖擊波關(guān)鍵參數(shù)(正反射超壓、沖擊波到時(shí)、正壓作用時(shí)間、正反射沖量等)的實(shí)驗(yàn)值及其與CONWEP計(jì)算結(jié)果的比較。此外，還將比較沖擊波正反射參數(shù)和負(fù)反射參數(shù)，分析毀傷鋼化玻璃的主要沖擊波參數(shù)，以期為后續(xù)鋼化玻璃沖擊波毀傷效應(yīng)的研究提供基礎(chǔ)。

1 鋼化玻璃沖擊波毀傷效應(yīng)實(shí)驗(yàn)簡(jiǎn)要介紹

歷時(shí)3年在不同的季節(jié)和天氣條件下共開(kāi)展了3輪實(shí)驗(yàn)。第1輪和第3輪實(shí)驗(yàn)分別在冬季和夏季進(jìn)行，天氣條件都非常理想，沒(méi)有起風(fēng)，對(duì)沖擊波參數(shù)測(cè)試影響較??；第2輪實(shí)驗(yàn)是在春季進(jìn)行的，實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)有一定的風(fēng)，這可能會(huì)對(duì)沖擊波參數(shù)測(cè)試造成一定的影響,這一點(diǎn)在本文后面的沖擊波測(cè)試參數(shù)分析中將會(huì)進(jìn)一步說(shuō)明。

實(shí)驗(yàn)中使用的爆炸裝藥是按制藥標(biāo)準(zhǔn)灌制而成的柱形TNT裸藥，裝藥密度為1 640 kg/m3，分5 kg和10 kg兩種。為了保證爆心與鋼化玻璃正中心位于同一水平面，將TNT裝藥自由放置在高度與鋼化玻璃正中心相同的塑料方凳上。實(shí)驗(yàn)中使用的鋼化玻璃均是按照《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003》[9]加工制造的。各發(fā)次實(shí)驗(yàn)使用的TNT裝藥及玻璃尺寸等具體信息如表1所示,W為T(mén)NT的質(zhì)量，σc為玻璃的表面壓應(yīng)力，l、w、h分別為玻璃的長(zhǎng)度、寬度和厚度。本文中約定實(shí)驗(yàn)序號(hào)“×-×-×”中第1個(gè)數(shù)字表示實(shí)驗(yàn)輪次，第2個(gè)數(shù)字表示在當(dāng)輪實(shí)驗(yàn)中實(shí)驗(yàn)的發(fā)次，第3個(gè)數(shù)字表示在整個(gè)系列實(shí)驗(yàn)中的發(fā)次。

表1 實(shí)驗(yàn)中使用的TNT裝藥和玻璃的基本信息Table 1 Basic information of the TNT charge and glass in each experiment

2 沖擊波參數(shù)實(shí)驗(yàn)測(cè)試方法與CONWEP程序計(jì)算爆炸參數(shù)

為了確保通過(guò)實(shí)驗(yàn)獲得的鋼化玻璃沖擊波毀傷閾值的準(zhǔn)確性，需要對(duì)沖擊波實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行校驗(yàn)，保證實(shí)驗(yàn)中測(cè)試得到的沖擊波參數(shù)正確可靠。通過(guò)將實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果與CONWEP計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果的正確性。

2.1 實(shí)驗(yàn)測(cè)試方法

實(shí)驗(yàn)中安裝了PCB壓力傳感器用于測(cè)試沖擊波反射超壓時(shí)間歷程。PCB壓力傳感器的型號(hào)為L(zhǎng)W27081，其安裝在玻璃安裝框架旁邊，位于同一平面的高強(qiáng)度防爆水泥墻面上，傳感器正面對(duì)著裝藥方向，如圖1所示，圖中所示的防爆水泥墻是按超高防爆性能的標(biāo)準(zhǔn)澆制的，其強(qiáng)度足夠保證沖擊波測(cè)試不會(huì)受到來(lái)自水泥墻的影響。同時(shí)，由上一節(jié)中TNT裝藥的安裝方式可知，TNT裝藥與PCB壓力傳感器之間存在一個(gè)較小的角度，將在后文中證明，這個(gè)角度對(duì)測(cè)試結(jié)果造成的誤差是可以接受的。

圖1 PCB壓力傳感器的安裝Fig.1 Installation of PCB pressure sensor

圖2 理想爆炸超壓時(shí)間歷程曲線及其三角形簡(jiǎn)化模型Fig.2 The ideal explosion shock wave overpressure-time curve and the triangle simplification model

根據(jù)圖示簡(jiǎn)化模型，可得爆炸超壓計(jì)算公式：

(1)

由圖2和式(1)易得簡(jiǎn)化模型下正、負(fù)反射沖量的計(jì)算公式：

(2)

2.2 CONWEP程序計(jì)算爆炸參數(shù)

CONWEP是一款根據(jù)TM5-855-1[10]編寫(xiě)的常規(guī)武器重要爆炸參數(shù)計(jì)算程序，可準(zhǔn)確高效地計(jì)算各種爆炸荷載，包括TNT裝藥外場(chǎng)爆炸實(shí)驗(yàn)。CONWEP程序計(jì)算結(jié)果的可靠性得到了爆炸力學(xué)領(lǐng)域的高度認(rèn)可[11-13]，并且已經(jīng)被內(nèi)嵌到大型有限元軟件LS-DYNA中[14]。

本文中使用CONWEP程序計(jì)算得到了每一發(fā)實(shí)驗(yàn)條件下的主要沖擊波參數(shù)，包括正反射超壓、沖擊波到時(shí)、正壓作用時(shí)間和正反射沖量等，并根據(jù)CONWEP程序保存的爆炸沖擊波超壓隨時(shí)間變化的數(shù)據(jù)文件繪制了正反射超壓時(shí)間歷程曲線。

2.3 用PCB壓力傳感器測(cè)量得到的結(jié)果作為鋼化玻璃上沖擊波參數(shù)合理性的證明

圖3 爆炸沖擊波傳播示意圖Fig.3 A diagram of the blast shock propagation

由于所選用的PCB壓力傳感器無(wú)法直接安裝在鋼化玻璃上，如前所述，將PCB壓力傳感器安裝在與玻璃處于同一豎直平面的水泥墻上。下面將證明，在工程誤差允許的范圍內(nèi)，用實(shí)驗(yàn)中采用的PCB壓力傳感器安裝方法得到的沖擊波參數(shù)測(cè)量結(jié)果作為鋼化玻璃上的沖擊波參數(shù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果是合理的。

實(shí)驗(yàn)中TNT裝藥爆炸產(chǎn)生的爆炸沖擊波是一個(gè)球面波，圖3給出的是位置P處的TNT裝藥爆炸后產(chǎn)生的沖擊波傳播到鋼化玻璃及PCB壓力傳播器的示意圖。圖3中OP為爆心距，O為玻璃的中點(diǎn)，由于玻璃寬度為1.3 m，因此，OB和OC的長(zhǎng)度均為0.65 m。實(shí)驗(yàn)中測(cè)得AB的長(zhǎng)度為0.13 m，因此OA的長(zhǎng)度為0.78 m。顯然，當(dāng)給定爆心距OP的值，由圖中幾何關(guān)系容易計(jì)算得到位置A、B、C處的爆心距。

于是，當(dāng)知道TNT裝藥質(zhì)量的情況下，可以用CONWEP程序計(jì)算得到O、A、B、C處的沖擊波參數(shù)，不同條件下的計(jì)算結(jié)果如表2所示，其中由于對(duì)稱(chēng)關(guān)系，位置B和位置C的計(jì)算結(jié)果相同。

觀察表2發(fā)現(xiàn)，在不同的裝藥質(zhì)量和不同的實(shí)驗(yàn)爆心距(圖3中的OP)條件下，位置A、B、C處的沖擊波參數(shù)CONWEP計(jì)算結(jié)果與位置O處的結(jié)果相對(duì)誤差很小，完全在可以接受的誤差范圍之內(nèi),這里認(rèn)為在工程上15%～20%的相對(duì)誤差是可以接受的。對(duì)于實(shí)驗(yàn)爆心距為4.000 m的情況，由于只進(jìn)行了一發(fā)TNT質(zhì)量為5 kg的實(shí)驗(yàn)，因此，表2中沒(méi)有給出TNT裝藥質(zhì)量為10 kg時(shí)的CONWEP計(jì)算結(jié)果。

表2 位置O、A、B、C處的沖擊波參數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 2 Calculation results of shock wave parameters for locations O, A, B and C

3 各發(fā)實(shí)驗(yàn)沖擊波參數(shù)測(cè)試與CONWEP計(jì)算結(jié)果

3.1 沖擊波正反射參數(shù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果與CONWEP計(jì)算結(jié)果的比較

下面將沖擊波實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果與CONWEP計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較。

3.1.1爆炸沖擊波正反射超壓時(shí)間歷程曲線比較

由于總的實(shí)驗(yàn)發(fā)次較多(共進(jìn)行了3輪合計(jì)32發(fā)實(shí)驗(yàn))，這里從每輪實(shí)驗(yàn)中選取2發(fā)實(shí)驗(yàn)，使用CONWEP程序計(jì)算各發(fā)實(shí)驗(yàn)對(duì)應(yīng)的TNT當(dāng)量和爆心距條件下的爆炸沖擊波參數(shù)，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果一起作正反射超壓時(shí)間歷程曲線比較，如圖4～6所示。

圖4 第1輪實(shí)驗(yàn)正反射超壓時(shí)間歷程曲線與相應(yīng)的CONWEP程序計(jì)算結(jié)果的比較Fig.4 Comparison of the normally reflected overpressure-time curves obtained in the first round experiments with the corresponding ones computed by CONWEP

圖5 第2輪實(shí)驗(yàn)正反射超壓時(shí)間歷程曲線與相應(yīng)的CONWEP程序計(jì)算結(jié)果的比較Fig.5 Comparison of the normally reflected overpressure-time curves obtained in the second round experiments with the corresponding ones computed by CONWEP

圖6 第3輪實(shí)驗(yàn)正反射超壓時(shí)間歷程曲線與相應(yīng)的CONWEP程序計(jì)算結(jié)果的比較Fig.6 Comparison of the normally reflected overpressure-time curves obtained in the third round experiments with the corresponding ones computed by CONWEP

3.1.2爆炸沖擊波正反射基本參數(shù)比較

表3～5詳細(xì)列出了3輪實(shí)驗(yàn)中爆炸沖擊波正反射基本參數(shù)(包括正反射超壓、沖擊波到時(shí)、正壓作用時(shí)間和正反射沖量)實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果與CONWEP程序計(jì)算結(jié)果的比較。

表3中，第1-8-8發(fā)實(shí)驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)與CONWEP程序計(jì)算結(jié)果誤差非常大，結(jié)合第1-5-5和第1-7-7發(fā)實(shí)驗(yàn)可以判斷第1-8-8發(fā)實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果不準(zhǔn)確?？紤]到第1-5-5和第1-7-7發(fā)實(shí)驗(yàn)的沖擊波參數(shù)已經(jīng)非常接近，已達(dá)到工程上可以接受的誤差范圍，為了計(jì)算方便，根據(jù)“以直代曲”的思想，使用線性插值取第1-5-5和第1-7-7這2發(fā)實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果的平均值作為第1-8-8發(fā)實(shí)驗(yàn)的測(cè)量結(jié)果修正值。從表中還可以發(fā)現(xiàn)，第1-14-14發(fā)實(shí)驗(yàn)正反射沖量實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果與CONWEP程序計(jì)算結(jié)果誤差較大，考慮到該發(fā)實(shí)驗(yàn)爆心距很小，實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)觀察表明玻璃在爆炸沖擊波作用下很快就破碎并往后飛散，即這種情況下對(duì)玻璃起毀傷作用的主要是正反射超壓，正反射沖量此時(shí)對(duì)玻璃的毀傷幾乎沒(méi)有影響。因此，對(duì)于表中第1-14-14發(fā)實(shí)驗(yàn)正反射沖量實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果與CONWEP程序計(jì)算結(jié)果誤差較大這個(gè)現(xiàn)象可以忽略。另外，表中第1-2-2和第1-12-12發(fā)實(shí)驗(yàn)條件完全相同，但第1-2-2發(fā)實(shí)驗(yàn)的沖擊波參數(shù)測(cè)量結(jié)果與CONWEP程序計(jì)算結(jié)果之間的誤差明顯大于第1-12-12發(fā)實(shí)驗(yàn)，我們認(rèn)為第1-2-2發(fā)實(shí)驗(yàn)的測(cè)量可能存在問(wèn)題，這里取第1-12-12發(fā)實(shí)驗(yàn)的測(cè)量結(jié)果作為該比例爆心距的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

除上述3發(fā)實(shí)驗(yàn)外，在不考慮正壓作用時(shí)間的情況下，表3中的結(jié)果表明實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果與CONWEP程序計(jì)算結(jié)果非常吻合。顯然，CONWEP程序計(jì)算結(jié)果表明其正反射沖量與正反射超壓和正壓作用時(shí)間不滿(mǎn)足式(2)，即CONWEP程序在處理正反射沖量時(shí)可能采用了其他的模型，而該模型對(duì)正壓作用時(shí)間的計(jì)算進(jìn)行了修正，以保證正反射沖量計(jì)算的準(zhǔn)確性。而本文對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中采用式(2)計(jì)算正反射沖量的結(jié)果與CONWEP程序結(jié)果計(jì)算的誤差很小，從研究沖擊波對(duì)鋼化玻璃毀傷效應(yīng)的角度看，主要關(guān)心超壓和沖量的大小，關(guān)于這個(gè)結(jié)果將在本系列研究后續(xù)論文中給出證據(jù)，因此，可以忽略表3中正壓作用時(shí)間存在較大誤差這一現(xiàn)象。關(guān)于前面所提的“CONWEP程序可能采用了不同的模型來(lái)計(jì)算正反射沖量”這一點(diǎn)，我們正在進(jìn)行更深入的分析研究，這里暫不贅述。

綜合表3～5和圖7～10的結(jié)果，可以認(rèn)為沖擊波壓力測(cè)試結(jié)果與CONWEP程序計(jì)算結(jié)果是吻合的，即使用實(shí)驗(yàn)測(cè)量得到的爆炸沖擊波參數(shù)進(jìn)行鋼化玻璃沖擊波毀傷閾值研究是準(zhǔn)確可靠的。

表3 第1輪實(shí)驗(yàn)正反射沖擊波參數(shù)測(cè)試結(jié)果和CONWEP程序計(jì)算結(jié)果Table 3 Normally reflected blast parameters obtained in the first round experiments and the corresponding ones computed by CONWEP

表4 第2輪實(shí)驗(yàn)正反射沖擊波參數(shù)測(cè)試結(jié)果和CONWEP程序計(jì)算結(jié)果Table 4 Normally reflected blast parameters obtained in the second round experiments and the corresponding ones computed by CONWEP

表5 第3輪實(shí)驗(yàn)正反射沖擊波參數(shù)測(cè)試結(jié)果和CONWEP程序計(jì)算結(jié)果Table 5 Normally reflected blast parameters obtained in the third round experiments and the corresponding ones computed by CONWEP

圖7 正反射超壓隨比例爆心距的變化Fig.7 Normally reflected overpressure varying with scaled distance of blast

圖8 比例沖擊波到時(shí)隨比例爆心距的變化Fig.8 Scaled shock wave arrival time varying with scaled distance of blast

圖9 比例正壓作用時(shí)間隨比例爆心距的變化Fig.9 Scaled duration of normally reflected overpressure varying with scaled distance of blast

圖10 比例正反射沖量隨比例爆心距的變化Fig.10 Scaled normally reflected impulse varying with scaled distance of blast

圖11 正負(fù)反射超壓隨比例爆心距的變化Fig.11 Normally and negative reflected overpressures varying with scaled distance of blast

3.2 沖擊波正負(fù)反射參數(shù)測(cè)試結(jié)果對(duì)比

取實(shí)驗(yàn)測(cè)量得到的沖擊波超壓時(shí)間歷程曲線上第1個(gè)波谷對(duì)應(yīng)的超壓值作為負(fù)反射超壓峰值，負(fù)壓作用時(shí)間取該波谷對(duì)應(yīng)的波脈沖的持續(xù)時(shí)間，然后按式(2)給出的公式估算負(fù)反射沖量。于是，利用實(shí)驗(yàn)測(cè)量得到的爆炸沖擊波超壓時(shí)間歷程曲線(形如圖4～6)，估算得到3輪實(shí)驗(yàn)的沖擊波負(fù)反射參數(shù)測(cè)試結(jié)果，如表6～8所示。

根據(jù)表3～8，容易作出沖擊波正負(fù)反射壓力測(cè)試結(jié)果隨比例爆心距的變化曲線，如圖11～13所示。從圖11～13可以看出，爆炸沖擊波正反射參數(shù)明顯高于負(fù)反射參數(shù)，更重要的是，在高速攝影中清楚地觀察到鋼化玻璃主要是在受到?jīng)_擊波正反射作用后產(chǎn)生毀傷的，因此，鋼化玻璃的破碎主要是受到爆炸沖擊波正反射的作用，與負(fù)反射的影響關(guān)系不大。同時(shí)，結(jié)合高速攝影還觀察到玻璃在破碎之后碎片的飛散情況，可能會(huì)受到?jīng)_擊波負(fù)反射的影響。因此，在后續(xù)研究鋼化玻璃沖擊波毀傷閾值的過(guò)程中，主要考慮沖擊波正反射，忽略沖擊波負(fù)反射的影響。

表6 第1輪實(shí)驗(yàn)負(fù)反射沖擊波參數(shù)測(cè)試結(jié)果Table 6 Negative reflected blast parameters obtained in the first round experiments

表7 第2輪實(shí)驗(yàn)負(fù)反射沖擊波參數(shù)測(cè)試結(jié)果Table 7 Negative reflected blast parameters obtained in the second round experiments

表8 第3輪實(shí)驗(yàn)負(fù)反射沖擊波參數(shù)測(cè)試結(jié)果Table 8 Negative reflected blast parameters obtained in the third round experiments

圖12 比例正、負(fù)反射超壓作用時(shí)間 隨比例爆心距的變化Fig.12 Scaled duration of normally and negative reflected overpressures varying with scaled distance of blast

圖13 比例正、負(fù)反射沖量 隨比例爆心距的變化Fig.13 Scaled normally and negative reflected impulses varying with scaled distance of blast

4 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)實(shí)驗(yàn)中爆炸沖擊波參數(shù)測(cè)試結(jié)果的整理，得到了爆炸沖擊波基本參數(shù)(包括正反射超壓、沖擊波到時(shí)、正壓作用時(shí)間和正反射沖量等)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。利用CONWEP程序?qū)γ恳话l(fā)實(shí)驗(yàn)對(duì)應(yīng)的TNT當(dāng)量和爆心距進(jìn)行爆炸沖擊波參數(shù)計(jì)算，將計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果作比較，結(jié)果表明，實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果與CONWEP計(jì)算結(jié)果基本吻合，確保了實(shí)驗(yàn)測(cè)試參數(shù)的準(zhǔn)確可靠，為后續(xù)進(jìn)行鋼化玻璃沖擊波毀傷閾值研究奠定了基礎(chǔ)。同時(shí)，正、負(fù)反射沖擊波參數(shù)對(duì)比結(jié)果表明，造成鋼化玻璃破碎的主要因素是沖擊波正反射，沖擊波負(fù)反射的作用可以忽略。