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    采棉機(jī)關(guān)鍵部件的產(chǎn)熱傳熱建模與計算分析

    2018-09-10 07:00:54梁高震倪向東
    江蘇農(nóng)業(yè)科學(xué) 2018年15期

    梁高震, 胡 斌, 陳 永, 倪向東, 張 巍, 鄧 勇

    (石河子大學(xué)機(jī)械電氣工程學(xué)院,新疆石河子 832000)

    1 產(chǎn)熱

    1.1 采棉機(jī)采摘原理

    采棉機(jī)行駛過程中,扶禾器由鋼筋構(gòu)成,可以將正常生長的、傾斜的、倒伏的棉花均導(dǎo)入到采棉滾筒中,滾筒上的摘錠(圖1)帶有勾齒,可以將棉花勾住,然后摘錠高速旋轉(zhuǎn)將棉花纏繞在摘錠上,隨著采棉滾筒的旋轉(zhuǎn)將棉花拽出,纏繞棉花的摘錠與高速旋轉(zhuǎn)的脫棉盤相遇并相互接觸,利用脫棉盤的凸臺與摘錠接觸部位的摩擦力,將纏繞在摘錠上的棉花脫下,在輸棉管道中常用氣力式運(yùn)送的方式,將棉花(此時的棉花中雜質(zhì)較多,包括葉子、棉桿等)送入棉倉中[6]。

    1.2 造成采棉機(jī)自燃的產(chǎn)熱因素

    造成采棉機(jī)自燃的產(chǎn)熱因素主要有(1)環(huán)境溫度,新疆棉花采摘期在8—11月,新疆屬于溫帶干旱、半干旱荒漠氣候,采摘期間氣溫溫差較大,降水量少,氣候干燥;(2)棉花種植密度,新疆棉花具有獨特的“矮密早膜”栽培模式,使得采摘時采摘系統(tǒng)的通風(fēng)效果較差;(3)棉花自身產(chǎn)熱蓄熱,棉花的主要成分是纖維素,棉花自身內(nèi)部會產(chǎn)生大量的熱量,其中主要是由于吸濕放熱、發(fā)酵放熱、氧化放熱,且棉花具有易燃、陰燃、自燃、復(fù)燃等燃燒特性[7];陰燃指棉纖維孔隙中有少量空氣,在外部氧氣不足的情況下,能維持棉花局部或小范圍的緩慢燃燒,這種燃燒看不見火苗,也看不到煙,可以持續(xù)數(shù)天甚至幾十天時間,而不易被發(fā)覺;(4)采摘過程中摩擦產(chǎn)熱,采棉機(jī)在釆棉過程中,棉桿與扶禾器、摘錠與棉花、脫棉盤與棉花的摩擦均會產(chǎn)熱;(5)棉機(jī)行進(jìn)速度,采棉機(jī)摘錠和脫棉盤的轉(zhuǎn)速是一定的,在改變采棉機(jī)采摘速度時,棉花進(jìn)入采摘系統(tǒng)的量會增加,產(chǎn)熱更多;棉田一般要進(jìn)行2次采摘,相對于初次釆棉,在第2次釆棉的過程中,采棉機(jī)速度更快,產(chǎn)熱更多。

    1.3 關(guān)鍵部件產(chǎn)熱分析

    根據(jù)干摩擦碰撞振動系統(tǒng)可知,采棉過程可以簡化為棉花與采棉機(jī)多個部位發(fā)生摩擦碰撞,進(jìn)而產(chǎn)熱、傳熱的過程。首先,棉花、棉稈與扶禾器發(fā)生激烈碰撞而產(chǎn)熱,并會將熱量傳遞給棉花;摘錠與脫棉盤組成的采摘系統(tǒng)中,摘錠和脫棉盤均高速旋轉(zhuǎn)并通過摩擦力脫棉,也產(chǎn)生大量的熱量;經(jīng)脫棉盤脫棉的棉花落在輸棉管道上,輸送至棉倉內(nèi)的過程中,由于受靜摩擦力影響也會產(chǎn)生熱量。

    1.4 產(chǎn)熱建模

    采棉機(jī)采棉過程中關(guān)鍵部件簡化后的動力學(xué)模型如圖2所示,剛度為k的線性彈簧和阻尼系數(shù)為c的阻尼器,將質(zhì)量為m的振子聯(lián)接于固定支撐左側(cè),并置于速度為v的皮帶上,m受到摩擦力f和引起系統(tǒng)振動的外部激勵,將這種外部激勵簡化為簡諧力y[y=Psin(ωt+τ)]。對圖2中的產(chǎn)熱模型,建立運(yùn)動微分方程:

    (1)

    1.5 產(chǎn)熱計算

    采棉過程中產(chǎn)熱主要來自于干摩擦,須對其產(chǎn)生的熱量進(jìn)行計算。在上述力學(xué)模型中,以棉花為研究對象,摩擦類型為干摩擦。在摩擦過程中出現(xiàn)的能量耗散形式主要有熱能和機(jī)械能2種。將采棉過程中棉花的變形視為塑性變形,所產(chǎn)生的摩擦能95%是通過熱的形式擴(kuò)散的,且隨著應(yīng)變的加大或溫度的上升而上升。在這里假定沒有能量損失,全部轉(zhuǎn)化為熱能,對于摩擦接觸,接觸面摩擦熱的計算公式如下:

    Q=μFv=fv;

    (2)

    (3)

    式中:Q為接觸面摩擦熱;μ為摩擦因數(shù);F為軸向正壓力,N;f為摩擦力,N;v為轉(zhuǎn)動線速度,m/s;n為轉(zhuǎn)速,r/min;d為直徑,mm。

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    假定2個接觸面之間,導(dǎo)熱系數(shù)和比熱容近似相同,理想狀態(tài)下棉花上升的溫度為

    (4)

    式中:ΔT為棉花上升的溫度,℃;m為棉花的質(zhì)量,kg;C為棉花的比熱容,J/(kg·K)。

    (5)

    并由公式(2)~公式(5)可得:

    (6)

    式中:T為周期,s;g為重力加速度,取10 m/s2。

    扶禾器與輸棉管道產(chǎn)熱通過公式(1)~公式(4)計算;摘錠與脫棉盤產(chǎn)熱通過公式(6)計算,當(dāng)摘錠以一定的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)動時,摘錠沿軸向方向上徑向線速度v處處不相等,摘錠不同位置產(chǎn)熱情況不同。影響溫度的主要因素為d、T。相同條件下,單因素變化時,d增大,則棉花上升的溫度ΔT增大;T增大時,棉花上升的溫度ΔT減小。

    2 傳熱

    2.1 棉花內(nèi)部傳熱建模

    根據(jù)棉花自身內(nèi)部產(chǎn)熱特點,將其簡化為球壁的穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱,如圖3所示,將棉花簡化為內(nèi)外半徑分別為R1、R2的空心單層球壁[8],導(dǎo)熱系數(shù)λ為常數(shù),球壁內(nèi)外側(cè)溫度保持均勻,分別為Tw1、Tw2,且Tw1>Tw2。利用傅立葉定律進(jìn)行求解。

    非均勻內(nèi)熱源球壁的單位體積發(fā)熱率為Φ,則

    (7)

    可得:

    (8)

    棉花的導(dǎo)熱熱阻為

    (9)

    式中:Φ為非均勻內(nèi)熱源球壁的單位體積發(fā)熱率;R1、R2為空心單層球壁半徑;λ為導(dǎo)熱系數(shù),是常數(shù);Tw1、Tw2為球壁溫度;Rλ為棉花的導(dǎo)熱熱阻。

    2.2 接觸傳熱建模

    將關(guān)鍵部件與棉花均假設(shè)為固體,在2個固體的表面相接觸時,從微觀的角度看,固體與固體的接觸僅發(fā)生在一些離散的接觸面上,2個固體之間接觸界面(圖4-a)會產(chǎn)生接觸熱阻,阻礙熱量的傳遞,接觸界面簡化成圖4-b所示形狀,接觸界面分為接觸段和非接觸段,假設(shè)摩擦熱量僅存在于接觸段的界面上,并以二維穩(wěn)態(tài)問題為例進(jìn)行討論。

    假定圖4中A為采棉時與棉花接觸的部件,B為棉花,下兩側(cè)為絕熱邊界條件,左右兩端給定的溫度分別為S1、S2,兩端材料的導(dǎo)熱系數(shù)分別為λ1、λ2,接觸界面空隙兩側(cè)的凹陷深度分別為H1、H2,兩側(cè)的熱流密度分別為q1、q2,接觸熱阻為r,A和B的溫差為Δs[9]。當(dāng)摩擦產(chǎn)生熱量時,部件A材料常用鐵等材料,傳熱效果好,溫度升高快,將熱量傳遞方向簡化為由A至B,即由S1至S2,則

    Δs/r=q2[(H2/λ2)/(H1/λ1+H2/λ2)]+q1[(H1/λ1)/(H1/λ1+H2/λ2)]。

    (12)

    假定H1=H2,則

    Δs/r=q2[λ2/(λ1+λ2)]+q1[λ1/(λ1+λ2)]。

    (13)

    3 結(jié)果與分析

    3.1 穩(wěn)態(tài)采棉過程中關(guān)鍵部件產(chǎn)熱計算

    為檢驗?zāi)P偷暮侠硇?,?yīng)用建立的模型對4MZ-3型采棉機(jī)穩(wěn)態(tài)采棉過程中關(guān)鍵部件產(chǎn)熱計算結(jié)果情況進(jìn)行計算。采摘時摘錠轉(zhuǎn)速為4 200 r/min,摘錠質(zhì)量為0.205 kg,采棉機(jī)摘錠呈圓錐形,頭部球面直徑為5.4 mm,根部直徑為12 mm,長度為70 mm,取摘錠中部直徑d=9 mm,假定摘錠上的棉花約為100 g,棉花與摘錠的摩擦系數(shù)μ為0.25,棉花的熱導(dǎo)率λ為0.049 W/(m·K),λ≈C,將上述數(shù)據(jù)代入經(jīng)計算可得:ΔT=100.93 ℃??芍藁ㄔ谡V轉(zhuǎn)過1個周期內(nèi)上升的溫度約為100.93 ℃。

    3.2 采棉過程中棉花溫度的測量

    選取4MZ-3型采棉機(jī),在新疆生產(chǎn)建設(shè)兵團(tuán)第八師石河子市142團(tuán)新安集鎮(zhèn)一營一連選取棉花種植密度均勻的地塊進(jìn)行采棉(圖5),第Ⅰ檔速度約為5.8 km/h,第Ⅱ檔速度約為6.8 km/h,保持采棉速度均勻,并對采棉過程中摘錠和棉倉出口處的棉花溫度進(jìn)行測量。

    由圖6至圖9可知,同一時間下,第Ⅱ檔的摘錠溫度高于第Ⅰ檔的摘錠溫度,第Ⅱ檔的棉倉出口處溫度高于第Ⅰ檔的棉倉出口處,可知采棉速度增加,測得溫度更高;采棉機(jī)工作約2.5 h時,溫度趨向于穩(wěn)定。

    由圖10可知,第Ⅱ檔時,棉倉出口處棉花的溫度高于摘錠處棉花的溫度,最高溫度約為170 ℃,且測量值比依據(jù)模型得出的計算值高。經(jīng)分析可知,采棉時為秋季高溫時節(jié),環(huán)境溫度假定為25℃,采棉機(jī)采摘系統(tǒng)內(nèi)風(fēng)機(jī)主要用于輸送棉花,與外界空氣對流較差,經(jīng)過脫棉盤高速脫棉,且在棉花進(jìn)入棉倉之前,棉花輸送中會與傳送帶產(chǎn)生干摩擦,會造成棉花溫度升高;在棉花進(jìn)入采棉機(jī)采棉系統(tǒng)的同時,使得棉纖維開始分解,進(jìn)一步使得棉花溫度升高。

    4 結(jié)論

    通常條件下棉花的自燃溫度為260~280 ℃[10],僅憑棉花自身蓄熱達(dá)到該溫度的可能性不大,不易發(fā)生自燃;復(fù)雜的條件下,棉花的自燃溫度為180~200 ℃。在棉花采摘過程中,棉花內(nèi)部會產(chǎn)生大量的熱量,且外界環(huán)境較復(fù)雜,采棉速度、棉花密度、周圍氣溫等因素均會使棉花溫度進(jìn)一步升高,在摩擦產(chǎn)熱與棉花自身蓄熱共同作用下,采棉機(jī)棉倉出口處棉花溫度將會超過170 ℃,達(dá)到180 ℃,易引起棉花自燃。

    本研究從棉花的運(yùn)動過程入手進(jìn)行分析,建立了采棉過程中關(guān)鍵部位的產(chǎn)熱模型,進(jìn)而對關(guān)鍵部位的干摩擦產(chǎn)熱進(jìn)行計算;建立采棉過程中的傳熱模型,對其產(chǎn)生熱量的傳遞進(jìn)行分析,并進(jìn)行了簡單的試驗驗證,揭示出采棉過程中棉花溫度升高的原因,可以為采棉機(jī)自燃防控設(shè)施的設(shè)計提供思路。

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